Проектирование, строительство и монтаж котельных, индивидуальных пунктов и хранилищ топлива Проектирование, строительство и монтаж котельных, индивидуальных пунктов и хранилищ топлива
  • Написать нам
  • Бесплатный звонок

СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия (с изм. 1 1993)

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (канд. техн. наук А. А. Бать — руководитель темы; И. А. Белышев, канд. техн. наук В. А. Отставнов, доктора техн. наук проф. В. Д. Райзер, А. И. Цейтлин) МИСИ им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР (канд. техн. наук Л. В. Клепиков).

В СНиП 2.01.07-85* внесено изменение, утвержденное постановлением от 08.07.88 г. № 132, а также добавлен разд. 10 «Прогибы и перемещения», разработанный ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (канд. техн. наук А. А. Бать — руководитель темы; чл.-кор. АН СССР Н. Н. Складнев, д-р техн. наук проф. А. И. Цейтлин, кандидаты техн. наук В. А. Отставнов, Э. А. Неу-троев, инж. Б. И.Беляев), НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн, наук проф. А. С. Залесов) и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Л. Л. Лемыш, Э. Н. Кодыш).

ВНЕСЕНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (канд. техн. наук Ф. В. Бобров).

С введением в действие разд. 10 «Прогибы и перемещения» СНиП 2.01.07-85 с 1 января 1989 г. утрачивают силу пп. 13.2—13.4 и 14.1—14.3 СНиП II-23-81*.

Излагаются в новой редакции: «Прогибы и перемещения элементов кон­струкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85» следующие пункты:

п. 13.1 СНиПII-23-81* «Стальные конструкции»;

п. 9.2 СНиП 2.03.06-85 «Алюминиевые конструкции»;

п. 1.20 СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»;

п. 4.24 СНиП 2.03.09-85 «Асбестоцементные конструкции»;

п. 4.32 СНиП «Деревянные конструкции»;

п. 3.19 СНиП «Сооружения промышленных предприятий».

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержден­ные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изме­нений к строительным нормам и правилам» и информационном указателе «Государственные стандарты»

Государственный комитетСССР Строительные нормы и правила   СНиП 2.01.07-85*
по делам строительства  (Госстрой СССР) Нагрузки и воздействия   Взамен главы СНиП II-6-74

Настоящие нормы распространяются на проектирование строительных конструкций и ос­нований зданий и сооружений и устанавливают основные положения и правила по определе­нию и учету постоянных и временных нагрузок и воздействий, а также их сочетаний.

Нагрузки и воздействия на строительные конструкции и основания зданий и сооружений, отличающихся от традиционных, допускается определять по специальным техническим усло­виям.

Примечания: 1. Далее по тексту, где это возможно, термин «воздействие» опущен и заменен термином «нагрузка», а слова «здания и сооруже­ния» заменены словом «сооружения».

2. При реконструкции расчетные значения на­грузок следует определять на основа результатов обследования существующих конструкций, при этом атмосферные нагрузки допускается принимать с уче­том данных Госкомгидромета.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При проектировании следует учитывать нагрузки, возникающие при возведении и эк­сплуатации сооружений, а также при изготов­лении, хранении и перевозке строительных кон­струкций.

1.2. Основными характеристиками нагрузок. установленными в настоящих нормах, являют­ся их нормативные значения.

Нагрузка определенного вида характеризует­ся, как правило, одним нормативным значением. Для нагрузок от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий, от мостовых и подвесных кранов, снеговых, температурных климатических воздействий устанавливаются два нормативных значения: полное и пониженное (вводится в рас­чет при необходимости учета влияния длитель­ности нагрузок, проверке на выносливость и в дру­гих случаях, оговоренных в нормах проектирования конструкций и оснований).

1.3. Расчетное значение нагрузки следует определять как произведение ее нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузке gt, соответствующий рассматриваемому предельному состоянию и принимаемый:

а) при расчете на прочность и устойчивость — в соответствии с пп. 2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 5.7, 6.11, 7.3 и 8.7;

б) при расчете на выносливость — равным единице:

в) в расчетах по деформациям — равным единице, если в нормах проектирования кон­струкций и оснований не установлены другие значения;

г) при расчете по другим видам предель­ных состояний — по нормам проектирования конструкций и оснований.

Расчетные значения нагрузок при наличии статистических данных допускается определять непосредственно по заданной вероятности их превышения.

При расчете конструкций и оснований для условий возведения зданий и сооружений рас­четные значения снеговых, ветровых, гололедных нагрузок и температурных климатических воздействий следует снижать на 20 %.

При необходимости расчета на прочность и устойчивость в условиях пожара, при взрывных воздействиях, столкновении транспортных средств с частями сооружений коэффициенты надежности по нагрузке для всех учитываемых при этом нагрузок следует принимать равными единице.

Примечание. Для нагрузок с двумя нормативными значениями соответствующие расчетные значения следует определять с одинаковым коэф­фициентом надежности по нагрузке (для рассмат­риваемого предельного состояния).

КЛАССИФИКАЦИЯ НАГРУЗОК

1.4. В зависимости от продолжительности действия нагрузок следует различать постоян­ные и временные (длительные, кратковремен­ные, особые) нагрузки.

1.5. Нагрузки, возникающие при изготов­лении, хранении и перевозке конструкций, а так­же при возведении сооружений, следует учиты­вать в расчетах как кратковременные нагрузки.

Внесены ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 29 августа 1985 г. № 135 Срок введения в действие 1 января 1987 г.

Нагрузки, возникающие на стадии эксплуа­тации сооружений, следует учитывать в соот­ветствии с пп. 1.6— 1 9.

1.6. К постоянным нагрузкам следует отно­сить:

а) вес частей сооружений, в том числе вес несущих и ограждающих строительных конструк­ций;

б) вес и давление грунтов (насыпей, засы­пок), горное давление.

Сохраняющиеся в конструкции или основа­нии усилия от предварительного напряжения следует учитывать в расчетах как усилия от пос­тоянных нагрузок.

1.7. К длительным нагрузкам следует отно­сить:

а) вес временных перегородок, подливок и подбетонок под оборудование;

б) вес стационарного оборудования: стан­ков, аппаратов, моторов, емкостей, трубопро­водов с арматурой, опорными частями и изо­ляцией, ленточных конвейеров, постоянных подъемных машин с их канатами и направляю­щими, а также вес жидкостей и твердых тел, заполняющих оборудование;

в) давление газов, жидкостей и сыпучих тел в емкостях и трубопроводах, избыточное давление и разрежение воздуха, возникающее при венти­ляции шахт;

г) нагрузки на перекрытия от складируемых материалов и стеллажного оборудования в складских помещениях, холодильниках, зерно­хранилищах, книгохранилищах, архивах и по­добных помещениях;

д) температурные технологические воздей­ствия от стационарного оборудования;

е) вес слоя воды на водонаполненных плос­ких покрытиях;

ж) вес отложений производственной пыли, если ее накопление не исключено соответству­ющими мероприятиями;

з) нагрузки от людей, животных, оборудо­вания на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий с пониженными нормативными значениями, приведенными в табл. 3;

и) вертикальные нагрузки от мостовых и под­весных кранов с пониженным нормативным зна­чением, определяемым умножением полного нормативного значения вертикальной нагрузки от одного крана (см. п. 4.2) в каждом пролете здания на коэффициент: 0,5 — для групп режи­мов работы кранов 4К—6К; 0,6 — для группы ре­жима работы кранов 7К; 0,7 — для группы режи­ма работы кранов 8К. Группы режимов работы кранов принимаются по ГОСТ 25546—82;

к) снеговые нагрузки с пониженным нормативным значением, определяемым умножени­ем полного нормативного значения в соответствии с указаниями п. 5.1 на коэффициент: 0,3 — для III снегового района, 0,5 — для IV рай­она; 0,6 — для V и VI районов,

л) температурные климатические воздейст­вия с пониженными нормативными значениями, определяемыми в соответствии с указаниями пп. 8.2—8.6 при условии Ө1 = Ө2 = Ө3 = Ө4 = Ө5 = 0, ∆I = ∆VII = 0;

м) воздействия, обусловленные деформа­циями основания, не сопровождающимися ко­ренным изменением структуры грунта, а также оттаиванием вечномерзлых грунтов:

н) воздействия, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестью материалов.

1.8. К кратковременным нагрузкам следует относить:

а) нагрузки от оборудования, возникающие в пускоостановочном, переходном и испытатель­ном режимах, а также при его перестановке или замене;

б) вес людей, ремонтных материалов в зо­нах обслуживания и ремонта оборудования;

в) нагрузки от людей, животных, оборудо­вания на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий с полными нормативными значениями, кроме нагрузок, указан­ных в п. 1.7, а, б, г, д;

г) нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования (погрузчиков, электро­каров, кранов-штабелеров, тельферов, а также от мостовых и подвесных кранов с полным нор­мативным значением);

д) снеговые нагрузки с полным норматив­ным значением;

е) температурные климатические воздейст­вия с полным нормативным значением;

ж) ветровые нагрузки;

з) гололедные нагрузки.

1.9. К особым нагрузкам следует относить:

а) сейсмические воздействия;

б) взрывные воздействия;

в) нагрузки, вызываемые резкими наруше­ниями технологического процесса, временной неисправностью или поломкой оборудования;

г) воздействия, обусловленные деформаци­ями основания, сопровождающимися коренным изменением структуры грунта (при замачива­нии просадочных грунтов) или оседанием его в районах горных выработок и в карстовых.

СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК

1.10. Расчет конструкций и оснований по предельным состояниям первой и второй групп следует выполнять с учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок или соответствующих им усилий.

Эти сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок для рассматриваемой стадии работы конструкции или основания.

1.11. В зависимости от учитываемого со­става нагрузок следует различать:

а) основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных,

б) особые сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок.

Временные нагрузки с двумя нормативны­ми значениями следует включать в сочетания как длительные — при учете пониженного нормативного значения, как кратковременные — при учете полного нормативного значения.

В особых сочетаниях нагрузок, включающих взрывные воздействия или нагрузки, вызывае­мые столкновением транспортных средств с частями сооружений, допускается не учитывать кратковременные нагрузки, указанные в п. 1.8.

1.12. При учете сочетаний, включающих постоянные и не менее двух временных нагру­зок, расчетные значения временных нагрузок или соответствующих им усилий следует умно­жать на коэффициенты сочетаний, равные:

  • в основных сочетаниях для длительных на­грузок Ψ1 = 0,95; для кратковременных Ψ2 = 0,9:
  • в особых сочетаниях для длительных нагру­зок Ψ1 = 0,95; для кратковременных Ψ2 = 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проекти­рования сооружений для сейсмических районов и в других нормах проектирования конструкций и оснований. При этом особую нагрузку следу­ет принимать без снижения.

При учете основных сочетаний, включающих постоянные нагрузки и одну временную нагруз­ку (длительную или кратковременную), коэффициенты Ψ1, Ψ2 вводить не следует.

Примечание. В основных сочетаниях при учете трех и более кратковременных нагрузок их рас­четные значения допускается умножать на коэффи­циент сочетания Ψ2, принимаемый для первой (по степени влияния) кратковременной нагрузки — 1,0, для второй — 0,8, для остальных — 0,6.

1.13. При учете сочетаний нагрузок в соот­ветствии с указаниями п. 1.12 за одну времен­ную нагрузку следует принимать:

а) нагрузку определенного рода от одного nисточника (давление или разрежение в емкос­ти, снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воздействия, нагрузку от одного погрузчика, электрокара, мостового или подвесного крана);

б) нагрузку от нескольких источников, если их совместное действие учтено в нормативном и расчетном значениях нагрузки (нагрузку от оборудования, людей и складируемых матери­алов на одно или несколько перекрытий с учетом коэффициентов ΨA и Ψn, приведенных в пп. 3.8 и 3.9; нагрузку от нескольких мостовых или подвесных кранов с учетом коэффициента y, приведенного в п. 4.17; гололедно-ветровую нагрузку, определяемую в соответствии с п. 7.4).

2. ВЕС КОНСТРУКЦИЙ И ГРУНТОВ

2.1. Нормативное значение веса конструкцийзаводского изготовления следует определять на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных заводов-изготовителей, других строительных конструкций и грунтов — по проектным размерам и удельному весу материалов и грунтов с учетам их влажности в условиях возве­дения и эксплуатации сооружений.

2.2. Коэффициенты надежности по нагруз­ке yt для веса строительных конструкций и грунтов приведены в табл. 1.

Таблица 1  

Конструкции сооружений и вид грунтов   Коэффициент надежности по нагрузке yt
Конструкции: металлические 1,05
бетонные (со средней плот­ностью свыше 1600 кг/м3), же­лезобетонные, каменные, армокаменные, деревянные 1,1
бетонные (со средней плот­ностью 1600 кг/м3 и менее), изоляционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, ма­териалы в рулонах, засылки, стяжки и т.п.), выполняемые: в заводских условиях 1,2
на строительной площадке 1,3
Грунты: в природном залегании 1,1
насыпные   1,15

Примечания: 1. При проверке конструк­ций на устойчивость положения против опрокиды­вания, а также в других случаях, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить усло­вия работы конструкций, следует произвести рас­чет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке yt = 0,9.

2. При определении нагрузок от грунта следу­ет учитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортных средств, пере­даваемые на грунт.

3. Для металлических конструкций, в которых усилия от собственного веса превышают 50 % об­щих усилий, следует принимать yt = 1,1.

3. НАГРУЗКИ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, ЛЮДЕЙ, ЖИВОТНЫХ, СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

3.1. Нормы настоящего раздела распространяются на нагрузки от людей, животных, оборудования, изделий, материалов, временных перегородок, действующие на перекрытия зда­ний и полы на грунтах.

Варианты загружения перекрытий этими на­грузками следует принимать в соответствии с предусмотренными условиями возведения и эксплуатации зданий. Если на стадии проекти­рования данные об этих условиях недостаточны, при расчете конструкций и оснований необходимо рассмотреть следующие варианты загружения отдельных перекрытий:

  • сплошное загружение принятой нагрузкой;
  • неблагоприятное частичное загружение при расчете конструкций и оснований, чувствительных к такой схеме загружения;
  • отсутствие временной нагрузки.

При этом суммарная временная нагрузка на перекрытия многоэтажного здания при неблагоприятном частичном их загружении не долж­на превышать нагрузку при сплошном загруже­нии перекрытий, определенную с учетом коэф­фициентов сочетаний yn, значения которых вы­числяются по формулам (3) и (4).

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

3.2. Нагрузки от оборудования (в том числе трубопроводов, транспортных средств), складиру­емых материалов и изделий устанавливаются в строительном задании на основании технологичес­ких решений, в котором должны быть приведены:

а) возможные на каждом перекрытии и полах на грунте места расположения и габариты опор оборудования, размеры участков складирования и хранения материалов и изделий, мес­та возможного сближения оборудования в про­цессе эксплуатации или перепланировки;

б) нормативные значения нагрузок и коэффи­циенты надежности по нагрузке, принимаемые в соответствии с указаниями настоящих норм, для машин с динамическими нагрузками — норматив­ные значения инерционных сил и коэффициенты надежности по нагрузке для инерционных сил, а также другие необходимые характеристики.

При замене фактических нагрузок на пере­крытия эквивалентными равномерно распреде­ленными нагрузками последние следует определять расчетом и назначать дифференцированно для различных конструктивных элемен­тов (плит. второстепенных балок, ригелей, колонн, фундаментов). Принимаемые значения эквивалентных нагрузок должны обеспечивать несущую способность и жесткость элементов конструкций, требуемые по условиям их загружения фактическими нагрузками. Полные нор­мативные значения эквивалентных равномерно распределенных нагрузок для производствен­ных и складских помещений следует принимая для плит и второстепенных балок не менее 3,0 кПа (300 кгс/м2), для ригелей, колонн и фун­даментов — не менее 2,0 кПа (200 кгс/м2).

Учет перспективною увеличения нагрузок от оборудования и складируемых материалов допускается при технико-экономическом обосновании.

3.3. Нормативное значение веса оборудо­вания, в том числе трубопроводов, следует оп­ределять на основании стандартов или каталогов, а для нестандартного оборудования — на основании паспортных данных заводов-изготовителей или рабочих чертежей.

В состав нагрузки от веса оборудования следует включать собственный вес установки или машины (в том числе привода, постоянных приспособлений, опорных устройств, подливок и подбетонок), вес изоляции, заполнителей обо­рудования, возможных при эксплуатации, на­иболее тяжелой обрабатываемой детали, вес транспортируемого груза, соответствующий номинальной грузоподъемности и т. п.

Нагрузки от оборудования на перекрытия и полы на грунтах необходимо принимать в зави­симости от условий его размещения и возмож­ною перемещения при эксплуатации. При этом следует предусматривать мероприятия, исклю­чающие необходимость усиления несущих кон­струкций, связанного с перемещением технологического оборудования во время монтажа или эксплуатации здания.

Число учитываемых одновременно погруз­чиков или электрокаров и их размещение на перекрытии при расчете различных элементов следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

Динамическое воздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров допус­кается учитывать путем умножения норматив­ных значений статических нагрузок на коэффициент динамичности, равный 1,2.

3.4. Коэффициент надежности по нагрузке yt для веса оборудования приведен в табл. 2.

Таблица 2

Вес   Коэффициент надежности по нагрузке yt
Стационарного оборудования 1,05
Изоляции стационарного оборудования 1,2
Заполнителей оборудования (в том числе резервуаров и трубопроводов): жидкостей 1,0
суспензий, шламов, сыпучихтел 1,1
Погрузчиков и электрокаров (сгрузом) 1,2

РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННЫЕ НАГРУЗКИ

3.5. Нормативные значения равномерно распределенных временных нагрузок на плиты перекрытий, лестницы и полы на грунтах при­ведены в табл. 3

3.6. Нормативные значения нагрузок на ри­гели и плиты перекрытый от веса временных перегородок следует принимать в зависимости от их конструкции, расположения и характера опирания на перекрытия и стены. Указанные на­грузки допускается учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, прини­мая их нормативные значения на основании расчета для предполагаемых схем размещения перегородок, но не менее 0,5 кПа (50 кгс/м2).

3.7. Коэффициенты надежности по нагруз­ке yt для равномерно распределенных нагрузок следует принимать:

1,3 — при полном нормативном значении менее 2,0 кПа (200 кгс/м2);

1,2 — при полном нормативном значении 2,0 кПа (200 кгс/м2) и более.

Коэффициент надежности по нагрузке от веса временных перегородок следует принимать в соответствии с указаниями п. 2.2.

3.8. При расчете балок, ригелей, плит, а также колонн и фундаментов, воспринимающих на­грузки от одного перекрытия, полные норматив­ные значения нагрузок, указанные в табл. 3, сле­дует снижать в зависимости от грузовой площа­ди А, м2, рассчитываемого элемента умножени­ем на коэффициент сочетания ΨА, равный.

а) для помещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а (при А > А1 = 9 м2),

Формула 1

                                                                                                                   (1)

 б) для помещений, указанных в поз. 4, 11, 12, б (при А > А2 = 36 м2),

Формула 2

                                                                                                                   (2)

Примечание. При расчете стен, восприни­мающих нагрузки от одного перекрытия, значения нагрузок следует снижать а зависимости от грузовой площади А рассчитываемых элементов (плит, балок), опирающихся на стены.

3.9. При определении продольных усилий для расчета колонн, стен и фундаментов, вос­принимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок. указанные в табл. 3, следует снижать умноже­нием на коэффициент сочетания Ψn:

а) для помещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а,

Формула 3

                                                                                                                   (3)

б) для помещений, указанных в поз 4, 11, 12, б,

Формула 4

                                                                                                                   (4)

где

Формула 4-1

— определяются в соответствии с п. 3.8;

n — общее число перекрытий (для помещений, указанных в табл. 3, поз. 1, 2, 4, 11, 12, а, б), нагрузки от которых учитываются при рас­чете рассматриваемого сечения колонны, стены, фундамента.

Примечание. При определении изгибаю­щих моментов в колоннах и стенах следует учиты­вать снижение нагрузок для примыкающих к ним балок и ригелей в соответствии с указаниями п 3.8.

СОСРЕДОТОЧЕННЫЕ НАГРУЗКИ И НАГРУЗКИ НА ПЕРИЛА

3.10. Несущие элементы перекрытий, покрытий, лестниц и балконов (лоджий) должны быть проверены на сосредоточенную вертикаль­ную нагрузку, приложенную к элементу, в не­благоприятном положении на квадратной пло­щадке со сторонами не более 10 см (при отсут­ствии других временных нагрузок). Если в стро­ительном задании на основании технологичес­ких решений не предусмотрены болев высокие нормативные значения сосредоточенных нагру­зок. их следует принимать равными:

а) для перекрытий и лестниц— 1,5 кН (150 кгс);

б) для чердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов — 1,0 кН (100 кгс);

в) для покрытий, по которым можно пере­двигаться только с помощью трапов и мости­ков, — 0,5 кН (50 кгс).

Элементы, рассчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки от оборудования и транспортных средств, до­пускается не проверять на указанную сосредо­точенную нагрузку.

3.11. Нормативные значения горизонталь­ных нагрузок на поручни перил лестниц и бал­конов следует принимать равными:

а) для жилых зданий, дошкольных учрежде­ний, домов отдыха, санаториев, больниц и дру­гих лечебных учреждений — 0,3 кН/м (30 кгс/м);

б) для трибун и спортивных залов — 1,5 кН/м (150 кгс/м);

в) для других зданий и помещений при от­сутствии специальных требований — 0,8 кН/м (80 кгс/м).

Таблица 3

Здания и помещения
 
Нормативные значения нагрузок r, кПа (кгс/м2)
полное пониженное
1. Квартиры жилых зданий; спальные помещения детских дошкольных уч­реждений и школ-интернатов; жилые помещения домов отдыха и пансио­натов, общежитий и гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы   1,5 (150) 0,3 (30)
2. Служебные помещения административного, инженерно-техничес­кого, научного персонала  организаций и учреждений; классные поме­щения учреждений просвещения; бытовые помещения  (гардеробные, душевые, умывальные, уборные)  промышленных предприятий и об­щественных зданий и сооружений   2,0 (200) 0,7 (70)
3. Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения, лаборато­рии учреждений просвещения, науки; помещения электронно- вычис­лительных машин; кухни общественных зданий; технические этажи; подвальные помещения   Не менее 2,0 (200) Не менее 1,0 (100)
4. Залы:  
а) читальные    
б) обеденные (в кафе, ресторанах, столовых)    
в) собраний и совещаний, ожидания, зрительные и концертные, спортивные
г) торговые, выставочные и экспозиционные  

2,0 (200)
3,0 (300)
4,0 (400)

Не менее 4,0 (400)  

0,7 (70)
1,0 (100)
1,4 (140)

Не менее 1,4 (140)
5. Книгохранилища; архивы Не менее 5,0 (500)   Не менее  5,0 (500)
6. Сцены зрелищных предприятий Не менее 5,0 (500) Не менее 1,8 (180)  
7. Трибуны:
а) с закрепленными сиденьями
б) для стоящих зрителей

4,0 (400)
5,0 (500)  

1,4 (140)
1,8 (180)
8. Чердачные помещения 0,7 (70)  
9. Покрытия на участках:
а) с возможным скоплением людей (выходящих из производствен­ных помещений, залов, аудиторий и т.п.)
б) используемых для отдыха
в) прочих

4,0 (400)

1,5 (150)
0,5 (50)  

1,4 (140)

0,5 (50)
10. Балконы (лоджии) с учетом нагрузки:
а) полосовой равномерной на участке шириной 0,8 м вдоль ог­раждения балкона (лоджии)
б) сплошной равномерной на площади балкона (лоджии), воздей­ствие которой неблагоприятнее, чем определяемое по поз. 10, а

4,0 (400)

2,0 (200)      

1,4 (140)

0,7 (70)
11. Участки обслуживания и ремонта оборудования в производствен­ных помещениях Не менее 1,5 (150)  
12. Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами), примыкающие к помещениям, указанным в позициях:
а) 1, 2 и 3
б) 4, 5, 6 и 11
в) 7  


3,0 (300)
4,0 (400)
5,0 (500)


1,0 (100)
1,4 (140)
1,8 (180)
13. Перроны вокзалов 4,0 (400)   1,4 (140)
14. Помещения для скота:
мелкого

крупного

Не менее 2,0 (200)
Не менее 5,0 (500)  

Не менее 0,7 (70)
Не менее 1,8 (180)

Примечания: 1. Нагрузки, указанные в поз. 8, следует учитывать на площади, не занятой оборудованием иматериалами.

2. Нагрузки, указанные в поз. 9, следует учитывать без снеговой нагрузки.

3. Нагрузки, указанные в поз. 10, следует учитывать при расчете несущих конструкции балконов (лоджий) и участков стен в местах защемления этих конструкций. При расчете нижележащих участков стен, фундаментов и оснований нагрузки на балконы (лоджии) следует принимать равными нагрузкам примыкающих основных помещений зданий и снижать их с учетом указании пп. 3.8 и 3.9.

4. Нормативные значения нагрузок для зданий и помещений, указанных в поз. 3, 4,г, 5, 6, 11 и 14, следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

Для обслуживающих площадок, мостиков, ограждений крыш, предназначенных для непро­должительного пребывания людей, норматив­ное значение горизонтальной сосредоточенной нагрузки на поручни перил следует принимать 0,3 кН (30 кгс) (в любом месте по длине поруч­ня), если по строительному заданию на осно­вании технологических решений не требуется большее значение нагрузки.

Для нагрузок, указанных в пп. 3.10 и 3.11, следует принимать коэффициент надежность по нагрузке yt = 1,2.

4. НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

4.1. Нагрузки от мостовых и подвесных кра­нов следует определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых ГОСТ 25546—82, от вида привода и от способа под­веса груза. Примерный перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимов рабо­ты приведен в справочном приложении 1.

4.2. Полные нормативные значения вертикальных нагрузок, передаваемых колесами кра­нов на балки кранового пути, и другие необхо­димые для расчета данные следует принимать в соответствии с требованиями государствен­ных стандартов на краны, а для нестандартных кранов — в соответствии с данными, указанны­ми в паспортах заводов-изготовителей.

Примечание. Под крановым путем понима­ются обе балки, несущие один мостовой кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две балки — при однопролетном, три — при двухпролетном под­весном кране и т. п.).

4.3. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электричес­кого крана, следует принимать равным 0,1 пол­ного нормативного значения вертикальной на­грузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана.

4.4. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, следует принимать равным:

  • для кранов с гибким подвесом груза — 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;
  • для кранов с жестким подвесом груза — 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки.

Эту нагрузку следует учитывать при расчете поперечных рам зданий и балок крановых пу­тей. При этом принимается, что нагрузка передается на одну сторону (балку) кранового пути, распределяется поровну между всеми опирающимися на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь, гак и наружу рассмат­риваемого пролета.

4.5. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (боковой силой), для каждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на колесо.

Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8К. При этом принимается, что нагрузка пере­дается на балку кранового пути от всех колес одной стороны крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого про­лета здания. Нагрузку, указанную в п. 4.4, не следует учитывать совместно с боковой силой.

4.6. Горизонтальные нагрузки от торможе­ния моста и тележки крана и боковые силы счи­таются приложенными а месте контакта ходо­вых колес крана с рельсом.

4.7. нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять в соответствии с указания­ми, приведенными в обязательном приложении 2. Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете упоров и их креплений к балкам кранового пути.

4.8. Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок следует принимать yt = 1,1.

Примечание. При учете местного и дина­мического действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное норматив­ное значение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановых путей на допол­нительный коэффициент yt, равный:

  • 1,6 — для группы режима работы кранов 8К с жестким подвесом груза;
  • 1,4 — для группы режима работы кранов 8К с гибким подвесом груза;
  • 1,3 — для группы режима работы кранов 7К;
  • 1,1 — для остальных групп режимов работы кра­нов.

При проверке местной устойчивости стенок ба­лок значение дополнительного коэффициента сле­дует принимать равным 1,1.

4.9. При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетные значения вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности, равный:

  • при шаге колонн не более 12 м:
  • 1,2 — для группы режима работы мостовых кранов 8К;
  • 1,1 — для групп режимов работы мостовых кранов 6К и 7К, а также для всех групп режи­мов работы подвесных кранов;
  • при шаге колонн свыше 12 м — 1,1 для груп­пы режима работы мостовых кранов 8К.

Расчетные значения горизонтальных нагру­зок от мостовых кранов группы режима работы 8К следует учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1.

В остальных случаях коэффициент динамич­ности принимается равным 1,0.

При расчете конструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и сме­щений колонн, а также при учете местного действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана коэффициент динамич­ности учитывать не следует.

4.10. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых пу­тей следует учитывать не более чем от двух на­иболее неблагоприятных по воздействию мос­товых или подвесных кранов.

4.11. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фунда­ментов, а также оснований в зданиях с мосто­выми кранами а нескольких пролетах (в каждом пролете на одном ярусе) следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов раз­ных пролетов — не более чем от четырех наибо­лее неблагоприятных по воздействию кранов.

4.12. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, стро­пильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований зданий с подвес­ными кранами на одном или нескольких путях следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздей­ствию кранов. При учете совмещения в одном створе подвесных кранов, работающих на раз­ных путях, вертикальные нагрузки следует при­нимать:

  • не более чем от двух кранов — для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов иоснований крайнего ряда при двух крановых путях в пролете;
  • не более чем от четырех кранов:
  • для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;
  • для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при трех крановых путях в пролете;
  • для стропильных конструкций при двух или трех крановых путях в пролете.

4.13. Горизонтальные нагрузки при расче­те прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропиль­ных конструкций, фундаментов, а также осно­ваний следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кра­нов, расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе. При этом для каждого крана необходимо учитывать толь­ко одну горизонтальную нагрузку (поперечную или продольную).

4.14. Число кранов, учитываемое в расче­тах прочности и устойчивости при определении вертикальных и горизонтальных нагрузок от мостовых кранов на двух или трех ярусах в про­лете, при одновременном размещении в пролете как подвесных, так и мостовых кранов, а также при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных для передачи груза с одного крана на другой с помощью перекидных мости­ков, следует принимать по строительному за­данию на основании технологических решений.

4.15. При определении вертикальных и го­ризонтальных прогибов балок крановых путей, а также горизонтальных смещений колонн нагрузку следует учитывать от одного наиболее неблагоприятного по воздействию крана.

4.16. При наличии на крановом пути одно­го крана и при условии, что второй кран не бу­дет установлен во время эксплуатации соору­жения, нагрузки на этом пути должны быть учтены только от одного крана.

4.17.При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочета­ний:

  • Ψ = 0,85 —для групп режимов работы кра­нов 1К — 6К;
  • Ψ= 0,95 —для групп режимов работы кра­нов 7К, 8К.

При учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочета­ний:

  • Ψ = 0,7— для группрежимов работы кра­нов 1К — 6К;
  • Ψ = 0,8 — для групп режимов работы кра­нов 7К, 8К.

При учете одного крана вертикальные и го­ризонтальные нагрузки от него необходимо при­нимать без снижения.

4.18. При расчете на выносливость балок крановых путей под электрические мостовые краны и креплений этих балок к несущим кон­струкциям следует учитывать пониженные нор­мативные значения нагрузок в соответствии с п. 1.7, и. При этом для проверки выносливости стенок балок в зоне действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана пониженные нормативные значения вертикаль­ного усилия колеса следует умножать на коэф­фициент, учитываемый при расчете прочности балок крановых путей в соответствии с приме­чанием к п. 4.8. Группы режимов работы кра­нов, при которых следует производить расчет на выносливость, устанавливаются нормами проектирования конструкции.

5. СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

5.1. Полное нормативное значение снего­вой нагрузки на горизонтальную проекцию пок­рытияs следует определять по формуле

Формула 5

                                                                                                                   (5)

где s0 — нормативное значение веса снегово­го покрова на 1 м2 горизонтальной по­верхности земли, принимаемое в со­ответствии с п. 5.2;

µ — коэффициент перехода от веса сне­гового покрова земли к снеговой на­грузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 — 5.6.

5.2. Нормативное значение веса снегового покрова s0 на 1 м2 горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района СССР по данным табл. 4.

5.3. Схемы распределения снеговой нагруз­ки и значения коэффициента m следует прини­мать в соответствии с обязательным приложе­нием 3, при этом промежуточные значения ко­эффициента m необходимо определять линей­ной интерполяцией.

В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возника­ют при частичном загружении, следует рассмат­ривать схемы со снеговой нагрузкой, действую­щей на половине или четверти пролета (для пок­рытий с фонарями — на участках шириной b).

Примечание. В необходимых случаях снеговые нагрузки следует определять с учетом предусмотренного дальнейшего расширения здания.

5.4. Варианты с повышенными местными сне­говыми нагрузками, приведенные в обязательном приложении 3, необходимо учитывать при расче­те плит, настилов и прогонов покрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, балок, колонн и т.п.), для которых указан­ные варианты определяют размеры сечений.

Примечание. При расчетах конструкций допускается применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схе­мам нагрузок, приведенным в обязательном прило­жении 3. При расчете рам и колонн производствен­ных зданий допускается учет только равномерно рас­пределенной снеговой нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, где необходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.

5.5*. Коэффициенты µ, установленные в со­ответствии с указаниями схем 1, 2, 5 и 6 обяза­тельного приложения 3 для пологих (с уклона­ми до 12 % или с ,,, ≤ 0,05 ) покрытий одно­пролетных и многопролетных зданий без фона­рей, проектируемых в районах со средней ско­ростью ветра за три наиболее холодных месяца v ≥ 2 м/с, следует снижать умножением на коэф­фициент

Формула 5-2

где k — принимается по табл. 6; b — ширина покрытия, принимаемая не более 100 м.

Для покрытий с уклонами от 12 до 20 % од­нопролетных и многопролетных зданий без фо­нарей, проектируемых в районах с v ≥ 4 м/с, коэффициент µ, установленный в соответствии с указаниями схем 1 и 5 обязательного прило­жения 3, следует снижать умножением на коэффициент, равный 0,85.

Среднюю скорость ветраv за три наиболее холодных месяца следует принимать по карте 2 обязательного приложения 5.

Снижение снеговой нагрузки, предусматрива­емое настоящим пунктом, не распространяется:

а) на покрытия зданий в районах со средне­месячной температурой воздуха в январе выше минус 5 °С (см. карту 5 обязательного приложения 5);

б) на покрытия зданий, защищенных от пря­мого воздействия ветра соседними более вы­сокими зданиями, удаленными менее чем на 10 h1, где h1 — разность высот соседнего и про­ектируемого зданий;

в) на участки покрытий длиной b, b1 и b2, у перепадов высот зданий и парапетов (см. схе­мы 8 — 11 обязательного приложения 3).

Таблица 4

Снеговые районы СССР (принимаются по карте 1 обязательного приложения 5)   I   II   III   IV   V   VI
  s0, кПа (кгс/м2)     0,5 (50)   0,7 (70)   1,0 (100)   1,5 (150)   2,0 (200)   2,5 (250)

Примечание. Нормативное значение веса снегового покрова в горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 обязательного приложения 5, а также в пунктах с высотой над уровнем моря более 1500 м и в местах со сложным рельефом следует устанавливать на основании данных Госкомгидромета. При этом в качестве нормативного значения веса снегового покрова s0 следует принимать среднее значение ежегодных максимумов запаса воды по результатам снегосъемок на участке, защищенном от воздействия ветра, за период не менее 10 лет.                                                  

5.6. Коэффициенты µ при определении сне­говых нагрузок для неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями при уклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды следует снижать на 20 % неза­висимо от снижения, предусмотренного п. 5.5.

5.7. Коэффициент надежности по нагрузке yt для снеговой нагрузки следует принимать рав­ным 1,4. При расчете элементов конструкции покрытия, для которых отношение учитываемо­го нормативного значения равномерно распре­деленной нагрузки от веса покрытия (включая вес стационарного оборудования) к норматив­ному значению веса снегового покрова s0 ме­нее 0,8 yt следует принимать равным 1,6.

6. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

6.1. Ветровую нагрузку на сооружение сле­дует рассматривать как совокупность:

а) нормального давления we, приложенного к внешней поверхности сооружения или элемента;

б) сил трения wf, направленных по касатель­ной к внешней поверхности и отнесенных к пло­щади ее горизонтальной (для шедовых или вол­нистых покрытий, покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для стен с лоджиями и подобных конструкций);

в) нормального давления wi, приложенного к внутренним поверхностям зданий с проница­емыми ограждениями, с открывающимися или постоянно открытыми проемами;

либо как нормальное давление wx, wy, обус­ловленное общим сопротивлением сооружения в направлении осей х и y и условно приложен­ное к проекции сооружения на плоскость, пер­пендикулярную соответствующей оси.

При проектировании высоких сооружений, относительные размеры которых удовлетворя­ют условию h/d > 10, необходимо дополнительно производить поверочный расчет на вихревое возбуждение (ветровой резонанс); здесь h — высота сооружения, d — минимальный размер поперечного сечения, расположенного на уров­не 2/3h.

6.2. Ветровую нагрузку следует определять как сумму средней и пульсационной составляющих.

При определении внутреннего давления wi,а также при расчете многоэтажных зданий вы­сотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типов А и В (см. п. 6.5), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допус­кается не учитывать.

6.3. Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле

Формула 6

                                                                                                                   (6)

где w0 нормативное значение ветрового дав­ления (см. п. 6.4);

k — коэффициент, учитывающий измене­ние ветрового давления по высоте (см. п. 6.5);

с — аэродинамический коэффициент (см. п. 6.6).

6.4. Нормативное значение ветрового дав­ления w0 следует принимать в зависимости от ветрового района СССР по данным табл. 5.

Для горных и малоизученных районов, обоз­наченных на карте 3, нормативное значение ветрового давления w0 допускается устанавли­вать на основе данных метеостанций Госкомгидромета, а также результатов обследования районов строительства с учетом опыта эксплу­атации сооружений. При этом нормативное зна­чение ветрового давления w0, Па, следует оп­ределять по формуле

Формула 7

                                                                                                                   (7)

где v0 — численно равно скорости ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа А, соответствующей 10-минутному интервалу осреднения и пре­вышаемой в среднем раз в 5 лет (если техническими условиями, утвержденны­ми в установленном порядке, не регла­ментированы другие периоды повторя­емости скоростей ветра).

6.5. Коэффициент k, учитывающий измене­ние ветрового давления по высоте z, определя­ется по табл. 6 в зависимости от типа местнос­ти. Принимаются следующие типы местности:

А — открытые побережья морей, озер и во­дохранилищ. пустыни, степи, лесосте­пи, тундра;

В — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покры­тые препятствиями высотой более 10 м;

С — городские районы с застройкой зда­ниями высотой более 25 м.

Таблица 5

Ветровые районы СССР (принимаются по карте 3  обязательного приложения 5)   Ia   I   II   III   IV   V   VI   VII
  w0, кПа (кгс/м2)     0,17 (17)   0,23 (23)   0,30 (30)   0,38 (38)   0,48 (48)   0,60 (60)   0,73 (73)   0,85 (85)

Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность со­храняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h — при высоте сооружения h до 60 м и 2 км — при большей высоте.

Таблица 6

Высота z, м
 
Коэффициент k для типов местности
А В С
≤ 5 0,75 0,5 0,4
10 1,0 0,65 0,4
20 1,25 0,85 0,55
40 1,5 1,1 0,8
60 1,7 1,3 1,0
80 1,85 1,45 1,15
100 2,0 1,6 1,25
150 2,25 1,9 1,55
200 2,45 2,1 1,8
250 2,65 2,3 2,0
300 2,75 2,5 2,2
350 2,75 2,75 2,35
≥ 480 2,75 2,75 2,75

Примечание. При определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.      

6.6. При определении компонентов ветро­вой нагрузки we, wf, wi, wx, wy следует исполь­зовать соответствующие значения аэродинами­ческих коэффициентов: внешнего давления сe, трения сf, внутреннего давления сi и лобового сопротивления сx или сy, принимаемых по обя­зательному приложению 4, где стрелками по­казано направление ветра. Знак «плюс» у ко­эффициентов сe или сi соответствует направ­лению давления ветра на соответствующую по­верхность, знак «минус» — от поверхности. Про­межуточные значения нагрузок следует опре­делять линейной интерполяцией.

При расчете креплений элементов огражде­ния к несущим конструкциям в углах здания и по внешнему контуру покрытия следует учиты­вать местное отрицательное давление ветра с аэродинамическим коэффициентом сe = 2, распределенное вдоль поверхностей на шири­не 1,5 м (черт. 1).

В случаях, не предусмотренных обязатель­ным приложением 4 (иные формы сооружений, учет при надлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составляющих общего сопротивления тела по другим направ­лениям и т. п.), аэродинамические коэффици­енты допускается принимать по справочным и экспериментальным данным или на основе ре­зультатов продувок моделей конструкций в аэродинамических трубах.

 Примечание. При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перего­родок при отсутствии наружного ограждения (на ста­дии монтажа здания) следует использовать аэроди­намические коэффициенты внешнего давления се или лобового сопротивления сх.

Рисунок 1

Черт. 1. Участки с повышенным отрицательным давлением ветра

6.7. Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wp на высоте z следует определять:

а) для сооружений (и их конструктивных эле­ментов), у которых первая частота собственных ко­лебании f1, Гц, больше предельного значения соб­ственной частоты f1, (см. п. 6.8), — по формуле

Формула 8

                                                                                                                   (8)

где wm определяется в соответствии с п. 6.3;

ζ — коэффициент пульсации давления ветра на уровне z, принимаемый по табл. 7;

v — коэффициент пространственной кор­реляции пульсаций давления ветра (см. п. 6.9);

Таблица 7

  Высота z, м
 
Коэффициент пульсаций давления ветра ζ для типов местности
А В С
≤ 5 0,85 1,22 1,78
10 0,76 1,06 1,78
20 0,69 0,92 1,50
40 0,62 0,80 1,26
60 0,58 0,74 1,14
80 0,56 0,70 1,06
100 0,54 0,67 1,00
150 0,51 0,62 0,90
200 0,49 0,58 0,84
250 0,47 0,56 0,80
300 0,46 0,54 0,76
350 0,46 0,52 0,73
≥ 480 0,46 0,50 0,68
Рисунок 2

Черт. 2. Коэффициенты динамичности

1 — для железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом при наличии ог­раждающих конструкций (δ = 0,3); 2 — для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах (δ = 0,15)

б) для сооружений (и их конструктивных эле­ментов), которые можно рассматривать как сис­тему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственных зданий, водонапорные башни и т.д.), при f1 < f1 — по формуле

Формула 9

                                                                                                                   (9)

где ξ — коэффициент динамичности, определя­емый по черт. 2 в зависимости от параметра

Формула 9-1

и логарифмичес­кого декремента колебаний δ (см. п. 6.8);

γt коэффициент надежности по нагрузке (см. п. 6.11);

w0 нормативное значение ветрового дав­ления, Па (см. п. 6.4);

в) для зданий, симметричных в плане, у кото­рых f1 < fl, а также для всех сооружений, у кото­рых  f1 < fl < f2 (где f2 вторая частота собственных колебаний сооружения), — по формуле

Формула 10

                                                                                                                  (10)

где т — масса сооружения на уровне z, отне­сенная к площади поверхности, к ко­торой приложена ветровая нагрузка;

ξ —коэффициент динамичности (см. п. 6.7, б);

γ — горизонтальное перемещение соору­жения на уровне z по первой форме собственных колебаний (для симмет­ричных в плане зданий постоянной высоты в качестве γ допускается при­нимать перемещение от равномерно распределенной горизонтально прило­женной статической нагрузки);

ψ — коэффициент, определяемый посред­ством разделения сооружения на r участков, в пределах которых ветровая нагрузка принимается постоянной, по формуле

Формула 11

                                                                                                                  (11)

где Мk масса k-го участка сооружения;

yk — горизонтальное перемещение цент­ра k-го участка;

wpk равнодействующая пульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой по формуле (8), на k-й участок сооружения.

Для многоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и шириной навет­ренной поверхности нормативное значение пуль­сационной составляющей ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле

Формула 12

                                                                                                                  (12)

где wph нормативное значение пульсацион­ной составляющей ветровой нагруз­ки на высоте h верха сооружения, определяемое по формуле (8).

6.8. Предельное значение частоты собствен­ных колебаний fl, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.

Таблица 8 

Ветровые районы СССР (принимаются по карте 3 обязательного приложения 5) fl, Гц при
δ = 0,3 δ = 0,15
0,85 2,6
I 0,95 2,9
II 1,1 3,4
III 1,2 3,8
IV 1,4 4,3
V 1,6 5,0
VI 1,7 5,6
VII 1,9 5,9

Значение логарифмического декремента колебаний δ следует принимать:

а) для железобетонных и каменных соору­жений, а также для зданий со стальным карка­сом при наличии ограждающих конструкций δ = 0,3;

б) для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, δ = 0,15.

6.9. Коэффициент пространственной кор­реляции пульсаций давления ν следует опре­делять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.

Расчетная поверхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рас­считываемый элемент сооружения.

Если расчетная поверхность близка к пря­моугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (черт. 3), то коэффициент v следует определять по табл. 9 в зависимости от параметров p и x принимае­мых по табл. 10.

Рисунок 3

Черт. 3 Основная система координат при определении коэффициента корреляции v

Таблица 9

ρ, м Коэффициент v при χ, м, равных  
5 10 20 40 80 160 350
0,1 0,95 0,92 0,88 0,83 0,76 0,67 0,56
5 0,89 0,87 0,84 0,80 0,73 0,65 0,54
10 0,85 0,84 0,81 0,77 0,71 0,64 0,53
20 0,80 0,78 0,76 0,73 0,68 0,61 0,51
40 0,72 0,72 0,70 0,67 0,63 0,57 0,48
80 0,63 0,63 0,61 0,59 0,56 0,51 0,44
160 0,53 0,53 0,52 0,50 0,47 0,44 0,38

Таблица 10

Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность   ρ   χ
zoy b h
zox 0,4а hn
xoy b а

При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний обязательного приложения 4, при этом для решетчатого сооружения необхо­димо принимать размеры расчетной поверхнос­ти по его внешнему контуру.

6.10. Для сооружений, у которых f2 < fl, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колеба­ний. Число s следует определять из условия

Реализованные котельные Оборудование Сервисное обслуживание Строительство котельных
+7 (495) 740-6880
Отправить сообщение
Подробное заполнение форм, позволит нашим менеджерам наиболе точно ответить на Ваш запрос.
отправить
Бесплатный звонок
Введите в поле Ваш телефон с кодом и наш менеджер перезвонить в кротчайшие сроки .
отправить