Проектирование, строительство и монтаж котельных, индивидуальных пунктов и хранилищ топлива Проектирование, строительство и монтаж котельных, индивидуальных пунктов и хранилищ топлива
  • Написать нам
  • Бесплатный звонок

СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов

ПРЕДИСЛОВИЕ

1 РАЗРАБОТАНЫ Техническим комитетом Ассоциации инженеров по определению, вентиляции, кондиционированию воздуха, теплоснабжению и строительной теплофизике (АВОК), Агентством по энергосбережению Правительства Москвы, Министерством России, ВНИПИэнергопромом Минтопэнерго России.

2 СОГЛАСОВАНЫ Главным управлением стандартизации, технического нормирования и сертификации Минстроя России.

3 ПРИНЯТЫ в качестве свода правил по проектированию и строительству к СНиП 2.04.07-86* «Тепловые сети».

ВВЕДЕНИЕ

Свод правил по проектированию тепловых пунктов содержит допол­нительные требования, рекомендации и справочные материалы к дей­ствующему нормативному документу — СНиП 2.04.07-86* «Тепловые сети».

В своде правил приведены требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям помещений тепловых пунктов, даны рекомен­дации по расчету и подбору оборудования, приборов учета, контроля и автоматизации, применяемых вЦТП и ИТП, приведены также сведения по используемым трубам и арматуре.

Применение свода правил будет способствовать принятую более эко­номичных проектных решений и экономии тепловой энергии.

При разработке свода правил использованы положения действую­щих нормативных документов, материалы заводов-изготовителей и на­иболее эффективные технические решения, принимавшиеся по отдель­ным объектам в Российской Федерации.

По мере накопления опыта проектирования, строительства и эксплу­атации тепловых пунктов будет определена эффективность установлен­ных положений, на основании которых будут внесены необходимые из­менения в свод правил и нормативные документы.

Замечания и предложения по совершенствованию свода правил сле­дует направлять в Главтехнормирование Минстроя России.

СВОДЫ ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВА

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

DESINGOFHEATPOINTS

Дата введения 1996-07-01

1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1 Настоящие правила дополняют и разви­вают требования по проектированию тепловых пунктов, содержащиеся в СНиП 2.04.07-86* «Теп­ловые сети».

Правила следует использовать при проектиро­вании вновь строящихся и реконструируемых теп­ловых пунктов, предназначенных для присоедине­ния к тепловым сетям систем отопления, вентиля­ции, кондиционирования воздуха, горячего водо­снабжения и технологических теплоиспользующих установок промышленных и сельскохозяйственных предприятий, жилых и общественных зданий.

В тех случаях, когда может быть принято не­сколько различных технических решений, следует производить экономический расчет с учетом уровня цен, долговечности и надежности кон­струкций, социальных и экологических факторов, а также требований заказчика.

1.2 Правила распространяются на тепловые пункты с параметрами теплоносителя: горячая вода с рабочим давлением до 2,5 МПа и темпе­ратурой до 200 °С, пар с рабочим давлением в пределах условного давления РУ до 6,3 МПа и температурой до 440 °С.

Правила распространяются на проектирова­ние тепловых пунктов в границах: от запорной арматуры тепловой сети и хозяйственно-пить­евого водопровода на вводе в тепловой пункт до запорной арматуры (включительно) местных систем отопления, вентиляции, кондициониро­вания воздуха, горячего водоснабжения и тех­нологических потребителей, расположенной в помещении теплового пункта.

1.3 В тепловых пунктах предусматривается размещение оборудования, арматуры, приборов контроля, управления и автоматизации, посред­ством которых осуществляется:

  • преобразование вида теплоносителя или его параметров;
  • контроль параметров теплоносителя; регулирование расхода теплоносителя и распре­деление его по системам потребления теплоты; отключение систем потребления теплоты;
  • защита местных систем от аварийного по­вышения параметров теплоносителя;
  • заполнение и подпитка систем потребления теплоты;
  • учет тепловых потоков и расходов теплоно­сителя и конденсата;
  • сбор, охлаждение, возврат конденсата и кон­троль его качества, аккумулирование теплоты;
  • водоподготовка для систем горячего водо­снабжения.

В тепловом пункте в зависимости от его на­значения и конкретных условий присоединения потребителей могут осуществляться все пере­численные функции или только их часть.

1.4 Тепловые пункты подразделяются на:

  • индивидуальные тепловые пункты (ИТП) — для присоединения систем отопления, вентиля­ции, горячего водоснабжения и технологических теплоиспользующих установок одного здания или его части;
  • центральные тепловые пункты (ЦТП) — то же, двух зданийили более.

Допускается устройство ЦТП для присоеди­нения систем теплопотребления одного здания, если для этого здания требуется устройство не­скольких ИТП.

1.5 Устройство ИТП обязательно для каждо­го здания независимо от наличия ЦТП, при этом в ИТП предусматриваются только те функции, ко­торые необходимы для присоединения систем потребления теплоты данного здания и не пред­усмотрены в ЦТП.

1.6 Для промышленных и сельскохозяйствен­ных предприятий при теплоснабжении от внеш­них источников теплоты и числе зданий более одного устройство ЦТП является обязательным, а при теплоснабжении от собственных источни­ков теплоты необходимость сооружения ЦТП следует определять в зависимости от конкрет­ных условий теплоснабжения. Мощность ЦТП не регламентируется.

1.7 Для жилых и общественных зданий не­обходимость устройства ЦТП определяется кон­кретными условиями теплоснабжения района строительства на основании технико-экономи­ческих расчетов. В закрытых системах тепло­снабжения рекомендуется предусматривать один ЦТП на микрорайон или группу зданий с расходом теплоты в пределах 12—35 МВт (по сумме максимального теплового потока на отопление и среднего теплового потока на горячее водо­снабжение).

При теплоснабжении от котельных мощ­ностью 35 МВт и менее рекомендуется предус­матривать в зданиях только ИТП.

1.8 Теплоснабжение промышленных и сель­скохозяйственных предприятий отЦТП, обслу­живающих жилые и общественные здания, пред­усматривать не рекомендуется.

1.9 В состав проекта теплового пункта вклю­чается технический паспорт, содержащий:

  • краткое описание схем присоединения пот­ребителей теплоты;
  • расчетные расходы теплоты и теплоносите­лей по каждой системе (для горячего водоснаб­жения — средний и максимальный), МВт;
  • виды теплоносителей и их параметры (рабо­чее давление, МПа, температуру, °С) на входе и на выходе из теплового пункта;
  • давление в трубопроводе на вводе и выводе хозяйственно-питьевого водопровода, МПа;
  • тип водоподогревателей, поверхность их на­грева, м2, число секций или пластин по ступе­ням нагрева и потери давления по обеим сре­дам;
  • тип, количество, характеристики и мощность насосного оборудования;
  • тип, количество и производительность обо­рудования для обработки воды для систем го­рячего водоснабжения:
  • количество и установленную вместимость ба­ков-аккумуляторов горячего водоснабжения и конденсатных баков, м3;
  • тип и число приборов регулирования и при­боров учета количества теплоты и воды, потери давления в регулирующих клапанах;
  • установленную суммарную мощность электрооборудования, ожидаемое годовое потреб­ление тепловой и электрической энергии;
  • общую площадь, м2, и строительный объем, м3, помещений теплового пункта.

2 ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.1 Тепловые пункты по размещению на ге­неральном плане подразделяются на отдельно стоящие, пристроенные к зданиям и сооружени­ям и встроенные в здания и сооружения.

2.2 Объемно-планировочные и конструктив­ные решения тепловых пунктов должны удовлет­ворять требованиям СНиП 2.09.02-85*. При раз­мещении встроенных и пристроенных тепловых пунктов должны соблюдаться также требования СНиП на проектирование зданий, в которых они размещаются или к которым они пристроены.

2.3 Пои выборе материалов для строитель­ных конструкций тепловых пунктов следует при­нимать влажный режим помещения согласно СНиП ??-3-79* (изд. 1995 г.).

2.4 Для защиты строительных конструкций от коррозии должны применяться антикоррозионные материалы в соответствии с требования­ми СНиП 2.03.11-85.

2.5 Здания отдельно стоящих и пристроен­ных тепловых пунктов должны быть ?, II или ???а степеней огнестойкости.

В ограждающих конструкциях помещений не допускается применение силикатного кирпича.

Внешние формы, материал и цвет наружных ограждающих конструкций рекомендуется выби­рать, учитывая архитектурный облик расположен­ных вблизи зданий и сооружений или зданий, к которым тепловые пункты пристраиваются.

2.6 К центральным тепловым пунктам сле­дует предусматривать проезды с твердым пок­рытием и площадки для временного складиро­вания оборудования при производстве ремонт­ных работ.

2.7 В ЦТП с постоянным обслуживающим персоналом следует предусматривать уборную с умывальником, шкаф для хранения одежды, место для приема пищи.

При невозможности обеспечить самотечный отвод стоков от уборной в канализационную сеть санузел в ЦТП допускается не предусматривать при обеспечении возможности использовать уборную в ближайших к тепловому пункту зда­ниях, но не далее 50 м.

2.8 Индивидуальные тепловые пункты долж­ны быть встроенными в обслуживаемые ими зда­ния и размещаться в отдельных помещениях на первом этаже у наружных стен здания. Допуска­ется размещать ИТП в технических подпольях или а подвалах зданий и сооружений.

2.9 Центральные тепловые пункты (ЦТП) сле­дует, как правило, предусматривать отдельно стоящими. Рекомендуется блокировать их с дру­гими производственными помещениями.

Допускается предусматривать ЦТП пристро­енными к зданиям или встроенными в общес­твенные, административно-бытовые или произ­водственные здания и сооружения.

2.10 При размещении тепловых пунктов, оборудованных насосами, внутри жилых, общес­твенных, административно-бытовых зданий, а также в производственных зданиях, к которым предъявляются повышенные требования по до­пустимым уровням шума и вибрации в помеще­ниях и на рабочих местах, должны выполняться требования разд. 10.

2.11 Здания отдельно стоящих и пристроен­ных тепловых пунктов должны предусматриваться одноэтажными, допускается сооружать в них подвалы для размещения оборудования, сбора, охлаждения и перекачки конденсата и сооруже­ния канализации.

Отдельно стоящие тепловые пункты допус­кается предусматривать подземными при ус­ловии:

  • отсутствия грунтовых вод в районе строи­тельства и герметизации вводов инженерных коммуникаций в здание теплового пункта, исклю­чающей возможность затопления теплового пун­кта канализационными, паводковыми и другими водами;
  • обеспечения самотечного отвода воды из трубопроводов теплового пункта;
  • обеспечения автоматизированной работы оборудования теплового пункта без постоянно­го обслуживающего персонала с аварийной сиг­нализацией и частичным дистанционным управ­лением с диспетчерского пункта.

2.12 По взрывопожарной и пожарной опас­ности помещения тепловых пунктов следует от­носить к категории Д.

2.13 Тепловые пункты допускается разме­щать в производственных помещениях катего­рий Г и Д, а также в технических подвалах и под­польях жилых и общественных зданий. При этом помещения тепловых пунктов должны отделять­ся от этих помещений ограждениями (перегород­ками), предотвращающими доступ посторонних лиц в тепловой пункт.

2.14 При разработке объемно-планировочных и конструктивных решений отдельно стоя­щих и пристроенных зданий тепловых пунктов, предназначенных для промышленных и сельско­хозяйственных предприятий, рекомендуется предусматривать возможность их последующе­го расширения.

2.15 Встроенные в здания тепловые пункты следует размещать у наружных стен зданий на рас­стоянии не более 12 м от выхода из этих зданий.

2.16 Из встроенных в здания тепловых пунк­тов должны предусматриваться выходы:

  • при длине помещения теплового пункта 12 м и менее и расположении его на расстоянии ме­нее 12 м от выхода из здания наружу — один выход наружу через коридор или лестничную клетку;
  • при длине помещения теплового пункта 12 м и менее и расположении его на расстоянии бо­лее 12 м от выхода из здания — один самостоя­тельный выход наружу;
  • при длине помещения теплового пункта бо­лее 12 м — два выхода, один из которых должен быть непосредственно наружу, второй — через коридор или лестничную клетку.

Помещения тепловых пунктов с теплоноси­телем паром давлением более 1,0 МПа должны иметь не менее двух выходов независимо от га­барита помещения.

2.17 В подземных отдельно стоящих или при­строенных тепловых пунктах допускается второй выход предусматривать через пристроенную шахту с люком или через люк в перекрытии, а в тепловых пунктах, размещаемых в технических подпольях или подвалах зданий, — через люк в стене.

2.18 Двери и ворота из теплового пункта до­лжны открываться из помещения или здания теп­лового пункта от себя.

2.19 Оборудование тепловых пунктов реко­мендуется применять в блочном исполнении, для чего необходимо:

  • принимать водоподогреватели, насосы и дру­гое оборудование в блоках заводской готовности; принимать укрупненные монтажные блоки трубопроводов;
  • укрупнять технологически связанное между собой оборудование в транспортабельные бло­ки с трубопроводами, арматурой, КИП, электро­техническим оборудованием и тепловой изоля­цией.

2.20 Минимальные расстояния в свету от строительных конструкций до трубопроводов, оборудования, арматуры, между поверхностями теплоизоляционных конструкций смежных тру­бопроводов, а также ширину проходов между строительными конструкциями и оборудовани­ем (в свету) следует принимать по прил. 1.

2.21 Высоту помещений от отметки чистого пола до низа выступающих конструкций пере­крытия (в свету) рекомендуется принимать не менее, м: для наземных ЦТП — 4,2; для подзем­ных — 3,6; для ИТП — 2,2.

При размещении ИТП в подвальных и цоколь­ных помещениях, а также в технических подпольях зданий допускается принимать высоту помещений и свободных проходов к ним не менее 1,8 м.

2.22 В центральном тепловом пункте следу­ет предусматривать монтажную (ремонтную) пло­щадку.

Размеры монтажной площадки в плане сле­дует определять по габариту наиболее крупной единицы оборудования (кроме баков вмести­мостью более 3 м3) или блока оборудования и трубопроводов, поставляемого для монтажа в собранном виде, с обеспечением прохода во­круг него не менее 0,7 м.

Для производства мелкого ремонта обору­дования, приборов и арматуры следует предус­матривать место для установки верстака.

2.23 Конденсатные баки и баки-аккумулято­ры вместимостью более 3 м3 следует устанав­ливать вне помещения тепловых пунктов на от­крытых площадках. При этом должны предусмат­риваться тепловая изоляция баков, устройство гидрозатворов, встроенных непосредственно в бак, а также устройство ограждений высотой не менее 1,6 м на расстоянии не более 1,5 м от поверхности баков, предотвращающее доступ посторонних лиц к бакам.

2.24 Для монтажа оборудования, габариты которого превышают размеры дверей, а назем­ных тепловых пунктах следует предусматривать монтажные проемы или ворота в стенах.

При этом размеры монтажного проема и во­рот должны быть на 0,2 м больше габарита на­ибольшего оборудования или блока трубопро­водов.

2.25 Предусматривать проемы для естес­твенного освещения тепловых пунктов не требу­ется.

2.26 Для перемещения оборудования и ар­матуры или неразъемных частей блоков обору­дования следует предусматривать инвентарные подъемно-транспортные устройства.

Стационарные подъемно-транспортные ус­тройства следует предусматривать:

  • при массе перемещаемого груза от 150 кг до 1 т — монорельсы с ручными талями и кошка­ми или краны подвесные ручные однобалочные;
  • то же, болев 1 до 2 т— краны подвесные ручные однобалочные;
  • то же, более 2 т — краны подвесные элек­трические однобалочные.

Допускается предусматривать возможность использования передвижных малогабаритных подъемно-транспортных средств при условии обеспечения въезда и передвижения транспор­тных средств по тепловому пункту

Средства механизации могут быть уточнены проектной организацией при разработке проек­та для конкретных условий.

2.27 Для стока воды полы следует проекти­ровать с уклоном 0,01 в сторону трапа или во­досборного приямка. Минимальные размеры водосборного приямка должны быть, как прави­ло, в плане не менее 0,5 х 0,5 м при глубине не менее 0,8 м. Приямок должен быть перекрыт съемной решеткой.

2.28 В помещениях тепловых пунктов следу­ет предусматривать отделку ограждений долго­вечными, влагостойкими материалами, допуска­ющими легкую очистку, при этом необходимо выполнить:

  • штукатурку наземной части кирпичных стен;
  • затирку цементным раствором заглубленной части бетонных стен;
  • расшивку швов панельных стен; побелку потолков;
  • бетонное или плиточное покрытие полов.

Стены тепловых пунктов покрываются плит­ками или окрашиваются на высоту 1,5 м от пола масляной или другой водостойкой краской, выше 1,5 м от пола — клеевой или другой подобной краской.

2.29 В тепловых пунктах следует предусмат­ривать открытую прокладку труб. Допускается прокладка труб в каналах, верх перекрытия ко­торых совмещается с уровнем чистого пола, если по этим каналам не происходит попадания в теп­ловой пункт взрывоопасных или горючих газов и жидкостей.

Каналы должны иметь съемные перекрытия единичной массой не более 30 кг.

Дно каналов должно иметь продольный уклон не менее 0,02 в сторону водосборного приямка.

2.30 Для обслуживания оборудования и ар­матуры, расположенных на высоте от 1,5 до 2,5 м от пола, должны предусматриваться передвиж­ные >или переносные конструкции (площадки). В случаях невозможности создания проходов для передвижных площадок, а также для обслужи­вания оборудования и арматуры, расположен­ных на высоте 2,5 м и более, необходимо пред­усматривать стационарные площадки шириной 0,6 м с ограждениями и постоянными лестница­ми. Расстояние от уровня стационарной площад­ки до потолка должно быть не менее 1,8 м.

2.31 В помещениях тепловых пунктов допускается размещать оборудование систем хозяй­ственно-питьевого и противопожарного водо­снабжения здания, в том числе насосные уста­новки, а в помещениях пристроенных и встроен­ных тепловых пунктов — также оборудование приточных вентиляционных систем, обслужива­ющих производственные помещения категорий В, Г, Д по взрывопожарной опасности и адми­нистративно-бытовые помещения.

2.32 Минимальное расстояние от края под­вижных опор до края опорных конструкций (тра­верс, кронштейнов, опорных подушек) трубо­проводов должно обеспечивать максимально возможное смещение опоры в боковом направ­лении с запасом не менее 50 мм. Кроме того минимальное расстояние от края траверсы или кронштейна до оси трубы должно быть не менее 1,0 DY (где DY — условный диаметр трубы)

2.33 Расстояние от поверхности теплоизо­ляционной конструкции трубопровода до строи­тельных конструкций здания или до поверхнос­ти теплоизоляционной конструкции другого тру­бопровода должно быть в свету не менее 30 мм с учетом перемещения трубопровода.

2.34 В тепловых пунктах допускается к тру­бопроводам большего диаметра крепить трубо­проводы меньшего диаметра при расчете труб на прочность.

2.35 Прокладку водопровода следует пред­усматривать в одном ряду или под трубопрово­дами тепловых сетей, при этом необходимо вы­полнять тепловую изоляцию водопровода для исключения образования конденсата на повер­хности водопроводных труб.

2.36 В тепловых пунктах подающий трубо­провод следует располагать справа от обратно­го трубопровода (по ходу теплоносителя в под­ающем трубопроводе) при прокладке трубопро­водов в одном ряду.

3 ПРИСОЕДИНЕНИЕ СИСТЕМ ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛОТЫ К ТЕПЛОВЫМ СЕТЯМ

3.1 Присоединение систем потребления теп­лоты следует выполнять с учетом гидравличес­кого режима работы тепловых сетей (пьезомет­рического графика) и графика изменения тем­пературы теплоносителя в зависимости от из­менения температуры наружного воздуха.

3.2 Расчетная температура воды в подаю­щих трубопроводах водяных тепловых сетей пос­ле ЦТП при присоединении систем отопления зданий по зависимой схеме должна принимать­ся равной расчетной температуре воды в по­дающем трубопроводе тепловых сетей до ЦТП, но не выше 150 °С.

3.3 Системы отопления, вентиляции и кон­диционирования воздуха должны присоединяться к двухтрубным водяным тепловым сетям, как правило, по зависимой схеме.

По независимой схеме, предусматривающей установку водоподогревателей, допускается при­соединять. системы отопления 12-этажных зда­ний и выше (или более 36 м); системы отопле­ния, вентиляции и кондиционирования воздуха зданий при гидравлических условиях, изложенных в п. 3.5, а также системы отопления здании в открытых системах теплоснабжения при невозможности обеспечения требуемого качества воды

3.4 Системы отопления зданий следует при­соединять к тепловым сетям:

  • непосредственно при совпадении гидравли­ческого и температурного режимов тепловой сети и местной системы. При этом следует учитывать требованияприл. 11 СНиП 2.04.05-91* и обеспе­чивать невскипаемость перегретой воды при ди­намическом и статическом режимах системы:
  • через элеватор при необходимости сниже­ния температуры воды в системе отопления и располагаемом напоре перед элеватором, до­статочном для его работы;
  • через смесительные насосы при необходи­мости снижения температуры воды а системе ото­пления и располагаемом напоре, недостаточном для работы элеватора, а также при осуществле­нии автоматического регулирования системы.

3.5 При присоединении систем отопления и вентиляции к тепловым сетям по зависимой схе­ме для открытой и закрытой систем теплоснаб­жения в соответствии с пьезометрическим гра­фиком следует предусматривать.

а) при располагаемом напоре в тепловой сети перед тепловым пунктом, недостаточном для преодоления гидравлического сопротивления трубопроводов и оборудования теплового пунк­та и систем потребления теплоты после ТП, — подкачивающие насосы на обратном трубопро­воде перед выходом из теплового пункта. Если при этом давление в обратном трубопроводе присоединяемых систем будет ниже статического давления в этих системах, подкачивающий на­сос должен устанавливаться на подающем тру­бопроводе;

б) при давлении в подающем трубопроводе тепловой сети перед тепловым пунктом, недо­статочном для обеспечения невскипания воды (при расчетной температуре) а верхних точках присоединенных систем потребления теплоты, — подкачивающие насосы на подающем трубопро­воде на вводе в тепловой пункт:

в) при давлении в подающем трубопроводе тепловой сети перед тепловым пунктом ниже статического давления в системах потребления теплоты — подкачивающие насосы на подающем трубопроводе на вводе в тепловой пункт и регу­лятор давления «до себя» на обратном трубо­проводе на выходе из теплового пункта;

г) при статическом давлении в тепловой сети ниже статического давления в системах потреб­ления теплоты — регулятор давления «до себя» на обратном трубопроводе на выходе из тепло­вого пункта, а на подающем трубопроводе на вводе в тепловой пункт — обратный клапан;

д) при давлении в обратном трубопроводе теп­ловой сети после теплового пункта ниже стати­ческого давления в системах потребления тепло­ты при различных режимах работы сети (в том числе при максимальном водоразборе из обрат­ного трубопровода в открытых системах водоснаб­жения) — регулятор давления «до себя» на обрат­ном трубопроводе на выходе из теплового пункта;

е) при давлении в обратном трубопроводе тепловой сети после теплового пункта, превы­шающем допускаемое давление для систем пот­ребления теплоты, — отсекающий клапан на по­дающем трубопроводе на вводе в тепловой пункт, а на обратном трубопроводе на выходе из теплового пун>кта — подкачивающие насосы с предохранительным клапаном;

ж) при статическом давлении в тепловой сети, превышающем допускаемое давление для систем потребления теплоты, — отсекающий кла­пан на подающем трубопроводе после входа в тепловой пункт, а на обратном трубопроводе перед выходом из теплового пункта — предох­ранительный и обратный клапаны,

3.6 К одному элеватору присоединяется, как правило, одна система отопления. Допускается присоединять к одному элеватору несколько сис­тем отопления с увязкой гидравлических режи­мов этих систем.

3.7 Смесительные насосы для систем ото­пления устанавливаются:

а) на перемычке между подающим и обрат­ным трубопроводами при располагаемом напо­ре перед узлом смешения, достаточном для пре­одоления гидравлического сопротивления сис­темы отопления и тепловых сетей после ЦТП, и при давлении в обратном трубопроводе тепло­вой сети после теплового пункта не менее чем на 0,05 МПа выше статического давления в сис­теме отопления:

б) на обратном трубопроводе перед узлом смешения или на подающем трубопроводе пос­ле узла смешения при располагаемом напоре пе­ред узлом смешения, недостаточном для пре­одоления гидравлического сопротивления, ука­занного в подпункте «а», при этом в качестве смесительных насосов могут быть использова­ны подкачивающие насосы, предусматриваемые в соответствии с пп. 3.5,а, б, в, е

3.8 Системы вентиляции и кондиционирования воздуха зданий присоединяются к тепловым сетям:

  • непосредственно — когда не требуется из­менения расчетных параметров теплоносителя,
  • через смесительные насосы — при необходимости снижения температуры воды в системах вентиляции и кондиционирования воздуха; для поддержания постоянной температуры воды, поступающей в калориферы второго подогрева систем кондиционирования воздуха, а также для обеспечения невскипания воды в верхних точках трубопроводов и калориферов систем вентиля­ции и кондиционирования воздуха (если не ус­тановлены подкачивающие насосы для других систем по п. 3.5,б).

Места установки смесительных насосов для систем вентиляции выбираются аналогично смесительным насосам для систем отопления по п. 3.7

3.9 В тепловых пунктах потребителей тепло­ты с зависимым присоединением систем отопле­ния, вентиляции и кондиционирования воздуха, в которых режим теплопотребления не обеспе­чивается принятым на источнике теплоты центральным качественным регулированием отпус­ка теплоты, следует предусматривать корректи­рующие насосы или регулируемые элеваторы, осуществляющие снижение температуры воды после ЦТП или ИТП а соответствии с графиками температур теплоносителя в этих системах. При этом изменение температуры воды производит­ся автоматически регулятором подачи теплоты.

Корректирующие насосы устанавливаются, как правило, на перемычке между подающим и обратным трубопроводами после отбора воды из подающего трубопровода и до отбора воды из обратного трубопровода на водоподогреватели или смесительные устройства горячего во­доснабжения. Периоды работы этих насосов определяются в зависимости от принятого на источнике теплоты графика регулирования от­пуска теплоты, схемы присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения, расчетно­го графика температур воды в сетях после ЦТП и расчетных температур внутреннего воздуха в помещениях. Они могут быть также совмещены с подкачивающими насосами, устанавливаемы­ми по п. 3.5.

3.10 В тепловых пунктах потребителей теп­лоты с независимым присоединением систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха для регулирования в соответствии с рас­четным графиком температуры воды после водоподогревателей следует предусматривать ре­гулятор подачи теплоты на отопление.

Циркуляционные насосы при независимой системе теплоснабжения устанавливаются на обратном трубопроводе от систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха перед водоподогревателем.

3.11 Общественное здание с тепловым по­током на вентиляцию более 0,5 МВт следует при­соединять к тепловым сетям в ЦТП отдельно от жилых и общественных зданий с тепловым по­током на вентиляцию менее 0,5 МВт каждое. ИТП такого общественного здания должен обеспечи­вать работоспособность всех систем теплопотребления здания.

Предусматривать самостоятельные трубоп­роводы от ЦТП к зданию для присоединения от­дельно систем вентиляции не рекомендуется.

3.12 При присоединении к ЦТП группы зда­ний с независимым присоединением систем ото­пления и вентиляции следует предусматривать установку в ЦТП общего водоподогреватепя.

Расчетная температура воды после водоподогревателя в этом случае должна приниматься в зависимости от радиуса действия тепловых сетей после теплового пункта, как правило, на 10—30 °С ниже принятой в сетях до водоподогревателя со смесительным устройством в ИТП, обеспечивающим требуемое снижение температуры воды в системах отопления.

3.13 Заполнение и подпитку водяных тепло­вых сетей после ЦТП и систем потребления теп­лоты, присоединяемых к тепловым сетям по не­зависимой схеме, следует предусматривать во­дой из обратного трубопровода тепловой сети подпиточным насосом или без него, если дав­ление в обратном трубопроводе тепловой сети достаточно для заполнения местной системы.

При обосновании допускается подпитка ука­занных систем из подающего трубопровода теп­ловой сети с обеспечением защиты этих систем от превышения в них давления и температуры воды, а в открытых системах теплоснабжения — и из системы горячего водоснабжения.

Подпитка водой из водопровода не допуска­ется.

3.14 Схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения (рис. 1 — 8) в за­крытых системах теплоснабжения выбирается в зависимости от соотношения максимального потока теплоты на горячее водоснабжение Qhmax и максимального потока теплоты на отопление Qomax;

одноступенчатая схема(рис.1,7);

двухступенчатая схема (рис. 2—6,8).

При этом для схем, указанных на рис. 1 — 6, предусматривается автоматическое ограничение максимального расхода воды из тепловой сети на ввод и регулирование расхода теплоты на отопление.

Схемы, указанные на рис. 7 и 8, применяются при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление. Для этих схем применяется стабили­зация расхода воды на отопление, осуществляе­мая регулятором перепада давлений (поз. 4).

3.15 В схемах, указанных на рис. 2 и 4 (с ограничением максимального расхода воды на ввод для жилых и общественных зданий с при­соединением их к тепловым сетям через ЦТП и с максимальным тепловым потоком на вентиля­цию Qnmax более 15 % максимального тепло­вого потока на отопление Qomax), при определе­нии максимального расхода воды из тепловой сети на ввод следует исходить из максимальных тепловых потоков на отопление и вентиляцию и среднего теплового потока на горячее водоснаб­жение в средние сутки за неделю отопительно­го периодаQhm . Ограничение подачи теплоно­сителя для этих схем следует выполнять путем прикрытия клапана, регулирующего подачу теп­лоносителя на отопление и вентиляцию.

3.16 В схемах, указанных на рис. 1 и 3 (с ограничением максимального расхода воды на ввод для производственных зданий, а также для общественных зданий с присоединением их к тепловым сетям через ЦТП и с тепловым пото­ком на вентиляцию и кондиционирование воз­духа Qnmax более 15 % максимального теплового потока на отопление Qomax), при определении максимального расхода воды из тепловой сети на ввод следует исходить из максимальных теп­ловых потоков на отопление, вентиляцию и го­рячее водоснабжение: Qhmax—при отсутствии

Рис. 1. Одноступенчатая система присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения с автоматическим регулированием расхода теплоты на отопление и зависимым присоединением систем отопления в ЦТП и ИТП

1 — водоподогреватель горячего водоснабжения, 2 — повысительно-циркуляционный насос горячего водоснабжения (пунктиром — циркуляционный насос), 3 — регулирующий клапан с электроприводом, 4 — регулятор перепада давлений (прямого действия), 5—водомер для холодной воды, 6 — регулятор подачи теплоты на отопление, горячее водоснабжение и ограничения максимального расхода сетевой воды на ввод 7—обратный клапан, 8 — корректирующий подмешивающий насос, 9—теплосчетчик, 10—датчик температуры, 11—датчик расхода воды, 12—сигнал ограничений максимального расхода воды из тепловой сети на ввод, 13—датчик давления воды в трубопроводе

Рис. 2. Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения для жилых и общественных зданий и жилых микрорайонов с зависимым присоединением систем отопления в ЦТП и ИТП

а — схема с самостоятельным регулятором ограничения расхода сетевой воды на ввод, б — фрагмент схемы с совмещением функций регулирования расхода теплоты на отопление, горячее водоснабжение и ограничения расхода сетевой воды в одном регуляторе

1—13—см рис 1, 14 — регулятор ограничений максимального расхода воды на ввод (прямого действия), 14а — датчик расхода воды в виде сужающего устройства (камерная диафрагма), 15—регулятор подачи теплоты на отопление, 16—задвижка, нормально закрытая, 17—регулятор подачи теплоты на горячее водоснабжение (прямого действия)

Рис. 3. Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения для промышленных зданий и промплощадок с зависимым присоединением систем отопления в ЦТП

1-17—см. рис. 1, 2, 18— сигнал включения насоса при закрытии клапана К-2; 18—регулятор перепада давлений (электронный)

Рис. 4. Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения для жилых и общественных зданий и жилых микрорайонов с независимым присоединением систем отопления в ЦТП и ИТП

1— 19—см. рис. 1—3; 20 — водоподогреватель отопления, 21 — водомер горячеводный, 22— подпиточный насос отопления, 23— регулятор подпитки, 24—предохра¬нительный клапан, 25—циркуляционный насос отопления

Рис. 5. Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения в ИТП с водоструйным элеватором и автоматическим регулированием расхода теплоты на отопление (пример учета теплоты по водомерам)

Рис. 6. Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения в ИТП с зависимым присоединением систем отопления и пофасадным автоматическим регулированием расхода теплоты на отопление

Рис. 7. Одноступенчатая схема присоединения водоподогреватепей горячего водоснабжения с зависимым присоединением систем отопления при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление в ЦТП и ИТП

Рис.8. Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения с зависимым присоединением систем отопления при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление в ЦТП и ИТП

Рис. 9. Схемы присоединения систем горячего водоснабжения и отопления в ИТП при зависимом (а) присоединении системы отопления через элеватор (пунктиром — с циркуляционным насосом) с учетом теплоты по тепломеру и независимом (б) — с учетом теплоты по водомеру

 1— 26 —см. рис. 1—5; 27 — регулятор смешения горячей воды, 28 — тепломер двухпоточный трехточечный, 29 — дроссельная диафрагма

баков-аккумуляторов на горячее водоснабжение или среднего теплового потока на горячее во­доснабжение, Qhm — при наличии баков-аккумуляторов. В этом случав ограничение подачи теп­лоносителя на ввод следует выполнять путем прикрытия клапана, регулирующего подачу теп­лоносителя на водоподогреватель горячего во­доснабжения.

3.17 Схемы, указанные на рис. 1,2,4, могут применяться также и в ИТП, при этом подающий трубопровод системы вентиляции подключает­ся до клапана, регулирующего подачу теплоты на отопление.

3.18 На рис. 5 и 6 приведены двухступенча­тые схемы присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения в ИТП с центральным автоматическим регулированием подачи тепло­ты на отопление с помощью водоструйного эле­ватора с регулирующей иглой и с пофасадным автоматическим регулированием подачи тепло­ты на отопление (см. рис. 6).

Автоматическое регулирование подачи теп­лоты на отопление а ИТП может быть примене­но также для одноступенчатой схемы присоеди­нения водоподогревателей горячего водоснаб­жения по рис. 1

3.19 При применении одноступенчатой схе­мы по рис. 7 перемычка с задвижкой А откры­та в отопительный период при соотношении

(водоподогреватель работает по предвключенной схеме), а перемычка с задвижкой 5 предусматривается для работы в летний период; при соотношении

1 перемычка с задвижкой А не требуется, и водоподогреватель работает в течение всего года по параллельной схеме.

При применении двухступенчатой схемы по рис. 8 для жилых и общественных зданий с максимальным тепловым потоком на вентиляцию менее 15 % максимального теплового потока на отопление водоподогреватель 2-й ступени в отопительный период работает по перемычке с задвижкой А (по предвключенной схеме), а перемычка с задвижкой Б предусматривается для работы в летний период. При применении этой схемы в производственных зданиях или на группу общественных зданий с тепловым потоком на вентиляцию более 15 % теплового потока на отопление перемычка с задвижкой А в схеме на рис. 8 не предусматривается, водоподогреватель работает в наличии всего года по перемычке с задвижкой Б по смешанной схеме.

3.20 Приведенные схемы присоединения потребителей теплоты к тепловым сетям не охватывают всех возможных вариантов. Могут применяться также другие схемы присоединения потребителей теплоты к тепловым сетям. обеспечивающие минимальный расход воды в тепловых сетях, экономию теплоты за счет применения регуляторов расхода теплоты и ограничителей максимального расхода сетевой воды, корректирующих насосов или элеваторов с автоматическим регулированием, снижающих температуру воды, поступающей в системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.

3.21 При теплоснабжении от котельной мощностью 35 МВт и менее при технико-экономическом обосновании допускается присоединение к тепловым сетям водоподогревателей систем горячего водоснабжения по одноступенчатой схеме (см. рис. 1 и 7) независимо от соотношения тепловых нагрузок систем горячего водоснабжения и отопления.

3.22 В закрытых системах теплоснабжения при присоединении к тепловым сетям систем горячего водоснабжения с циркуляционным трубопроводом (см. рис. 1 — 8) должны предусматриваться циркуляционные или повысительно-циркуляционные насосы в соответствии с требованиями СНиП 2.04.01-85.

3.23 При двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей систем горячего водоснабжения с принудительной циркуляцией воды циркуляционный трубопровод рекомендуется присоединять к трубопроводу нагреваемой воды между водоподогревателями ? и II ступеней, а при параллельной схеме присоединения — к трубопроводу холодной водопроводной воды или к трубопроводу нагреваемой воды между секциями водоподогревателя.

3.24 Горячее водоснабжение в открытых системах теплоснабжения должно присоединяться к подающему и обратному трубопроводам двухтрубных водяных тепловых сетей через регулятор смешения воды (рис. 9) для подачи в систему горячего водоснабжения воды заданной температуры.

Отбор воды для горячего водоснабжения из трубопроводов и приборов систем отопления не допускается.

3.25 В открытых системах теплоснабжения циркуляционный трубопровод системы горячего водоснабжения рекомендуется присоединять к обратному трубопроводу тепловой сети после отбора воды в систему горячего водоснабжения (рис. 9, а), при этом на трубопроводе между местом отбора воды и местом подключения циркуляционного трубопровода должна предусматриваться диафрагма, рассчитанная на гашение напора, равного сопротивлению системы горячего водоснабжения в циркуляционном режиме.

3.26 В открытых системах теплоснабжения при давлении в обратном трубопроводе тепловой сети, недостаточном для подачи воды в систему горячего водоснабжения, на трубопроводе горячей воды после регулятора смешения следует предусматривать повысительно-циркуляционный насос (рис. 9, б). При этом установка диафрагмы, предусмотренной п. 3.25, не требуется.

3.27 Горячее водоснабжение для технологических нужд допускается предусматривать из системы горячего водоснабжения для хозяйственно-бытовых нужд, если параметры воды в системе хозяйственно-питьевого водопровода удовлетворяют требованиям технологического потребителя, при условии:

  • наличия горячей воды питьевого качества для технологических процессов;
  • отсутствия производственного водопровода с качеством воды, пригодным для данного технологического процесса.

3.28 При теплоснабжении от одного теплового пункта производственного или общественного здания, имеющего различные системы потребления теплоты, каждую из них следует присоединять по самостоятельным трубопроводам от распределительного (подающего) и сборного (обратного) коллекторов. Допускается присоединять к одному общему трубопроводу системы теплопотребления, работающие при различных режимах, удаленные от теплового пункта более чем на 200 м, с проверкой работы этих систем при максимальных и минимальных расходах и параметрах теплоносителя.

3.29 Обратный трубопровод от систем вентиляции присоединяется перед водоподогревателем горячего водоснабжения ? ступени.

При этом, если потери давления по сетевой воде в водоподогревателе ? ступени превысят 50 кПа, оборудуется перемычка вокруг водоподогревателя, на которой устанавливаются дроссельная диафрагма или регулирующий клапан, рассчитанные на то, чтобы потери давления в водоподогревателе не превышали расчетной величины.

3.30 К паровым тепловым сетям потребители теплоты могут присоединяться: по зависимой схеме — с непосредственной подачей пара в системы теплопотребления с изменением или без изменения параметров пара; по независимой схеме — через пароводяные подогреватели.

Использование для целей горячего водоснабжения паровых водонагревателей барботажного типа не допускается.

3.31 При необходимости изменения параметров пара должны предусматриваться редукционно-охладительные, редукционные или охладительные установки.

Размещение этих устройств, а также установок сбора, охлаждения и возврата конденсата в ЦТП или в ИТП следует предусматривать на основании технико-экономического расчета в зависимости от числа потребителей и расхода пара со сниженными параметрами, количества возвращаемого конденсата, а также расположения потребителей пара на территории предприятия.

3.32 При проектировании систем сбора и возврата конденсата следует руководствоваться требованиями разд. 3 СНиП 2.04.07-86*.

3.33 В тепловых пунктах с установками сбора, охлаждения и возврата конденсата должны предусматриваться мероприятия по использованию теплоты конденсата путем:

  • охлаждения конденсата в водоподогревателях с использованием нагретой воды для хозяйственно-бытовых или технологических потребителей горячей воды,
  • получения пара вторичного вскипания в расширительных баках с использованием его для технологических потребителей пара низкого давления.

3.34 В тепловых пунктах, в которые возможно поступление загрязненного конденсата, должна предусматриваться проверка качества конденсата в каждом сборном баке и на дренажных трубопроводах. Способы контроля устанавливаются в зависимости от характера загрязнения и схемы водоподготовки на источнике теплоснабжения паром.

3.35 На трубопроводах тепловых сетей и конденсатопроводах при необходимости поглощения избыточного напора должны предусматриваться регуляторы давления или дроссельные диафрагмы.

4 ОБОРУДОВАНИЕ, ТРУБОПРОВОДЫ, АРМАТУРА И ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ

ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛИ

4.1 В тепловых пунктах следует применять водяные горизонтальные секционные кожухотрубные или пластинчатые водоподогреватели либо паровые горизонтальные многоходовые водоподогреватели.

В качестве кожухотрубных секционных водоподогревателей рекомендуется применять водо-водяные подогреватели по ГОСТ 27590, состоящие из секций кожухотрубного типа с блоком опорных перегородок для теплоносителя давлением до 1,6 МПа и температурой до 150 °С. В качестве пластинчатых применялись водоподогреватели по ГОСТ 15518. Однако они не предназначались специально для работы в системах теплоснабжения. Они громоздки и менее эффективны по сравнению с конструкциями таких фирм, как Альфа-Лаваль, СВЕП, АРУ, Цететерм и др. Но зарубежные фирмы не раскрывают методики подбора водоподогревателей, поэтому в прил. 8 даны только общие характеристики рекомендуемых к применению в тепловых пунктах пластинчатых водоподогревателей перечисленных фирм.

4.2 Для систем горячего водоснабжения допускается применять емкостные водоподогреватели с использованием их в качестве баков-аккумуляторов горячей воды в системах горячего водоснабжения при условии соответствия их вместимости требуемой по расчету вместимости баков-аккумуляторов.

4.3 Для водо-водяных подогревателей следует принимать противоточную схему потоков теплоносителей.

Для горизонтальных секционных кожухотрубных водоподогревателей греющая вода из тепловой сети должна поступать, для водоподогревателей систем отопления — в трубки, для водоподогревателей систем горячего водоснабжения — в межтрубное пространство.

Для пластинчатых теплообменников нагреваемая вода должна проходить вдоль первой и последней пластин.

Для пароводяных подогревателей пар должен поступать в межтрубное пространство.

4.4 Для систем горячего водоснабжения горизонтальные секционные кожухотрубные водоподогреватели должны применяться с латунными трубками, а емкостные — с латунными или со стальными змеевиками. Для пластинчатых теплообменников должны применяться пластины из нержавеющей стали по ГОСТ 15518.

4.5 Расчет поверхности нагрева водо-водяных подогревателей для систем отопления проводится при температуре воды в тепловой сети соответствующей расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления, а для систем горячего водоснабжения — при температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей точке излома графика температуры воды или минимальной температуре воды, если отсутствует излом графика температур.

Методика определения расчетной тепловой производительности водоподогревателей отопления и горячего водоснабжения, методика определения параметров для расчета водоподогревателей систем отопления и горячего водоснабжения при различных схемах присоединения водоподогревателей приведены в прил. 2—6, а в прил. 7, 8 приведены тепловой и гидравлический расчеты водо-водяных подогревателей различных конструкций.

4.6 Каждый пароводяной подогреватель должен быть оборудован конденсатоотводчиком или регулятором перелива для отвода конденсата, штуцерами с запорной арматурой для выпуска воздуха и спуска воды и предохранительным клапаном, предусматриваемым в соответствии с требованиями «Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением» Госгортехнадзора. Тепловой и гидравлический расчет пароводяных подогревателей приведен в прил. 9.

4.7 Емкостные водоподогреватели должны быть оборудованы предохранительными клапанами. устанавливаемыми со стороны нагреваемой среды, а также воздушными и спускными устройствами.

4.8 Число водо-водяных водоподогревателей следует принимать:

  • для систем горячего водоснабжения — два параллельно включенных водоподогревателя в каждой ступени подогрева, рассчитанных на 50 % производительности каждый;
  • для систем отопления зданий и сооружений, не допускающих перерывов в подаче теплоты, — два параллельно включенных водоподогревателя, каждый из которых должен рассчитываться на 100 % производительности.

При максимальном тепловом потоке на горячее водоснабжение до 2 МВт или при возможности подключения передвижных водоподогре-вательных установок допускается предусматривать в каждой ступени подогрева один водоподогреватель горячего водоснабжения, кроме зданий, не допускающих перерывов в подаче теплоты на горячее водоснабжение.

Для промышленных и сельскохозяйственных предприятий установка двух параллельно включенных водоподогревателей в каждой ступени горячего водоснабжения для хозяйственно-бытовых нужд может предусматриваться только для производств, не допускающих перерывов в подаче горячей воды.

При установке для систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения пароводяных водоподогревателей число их должно приниматься не менее двух включаемых параллельно, резервные водоподогреватели не предусматриваются.

Для технологических установок, не допускающих перерывов в подаче теплоты, должны предусматриваться резервные водоподогреватели Расчетная производительность резервных водоподогревателей должна приниматься в соответствии с режимом работы технологических установок предприятия.

НАСОСЫ

4.9 При выборе подкачивающих насосов устанавливаемых в соответствии с требованиями п 3 5, следует принимать:

подачу насоса — по расчетному расходу воды на вводе в тепловой пункт (прил 10);

напор — в зависимости от расчетного давления в тепловой сети и требующегося давления в присоединяемых системах потребления теплоты.

4.10 При выборе смесительных насосов для систем отопления, устанавливаемых в соответствии с требованиями пп. 3.4 и3.7 в ИТП следует принимать:

а) при установке насоса на перемычке между подающим и обратным трубопроводами системы отопления:

напор — на 2—3 м больше потерь давления в системе отопления подачу насоса G, кг/ч — по формуле

где Gdo— расчетный максимальный расход воды на отопление из тепловой сети кг/ч, определяется по формуле

где Qomax — максимальный тепловой поток на отопление, Вт;

с—удельная теплоемкость воды, кДж/(кг °С);

u — коэффициент смешения, определя¬емый по формуле

где t1 — температура воды в подающем трубо­проводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха для про­ектирования отопления t0, °С;

to1 —тоже, в подающем трубопроводе сис­темы отопления, °С;

t2 — то же, в обратном трубопроводе от сис­темы отопления, °С;

б) при установке насоса на подающем или обратном трубопроводе системы отопления:

напор — в зависимости от давления в тепло­вой сети и требующегося давления в системе отопления с запасом в 2—3 м;

подачу насоса G, кг/ч, — по формуле

4.11 Смесительные насосы для систем вен¬тиляции, устанавливаемые в соответствии с п 3 8, следует принимать по п. 4.10, подставляя в фор-мулах ( 1 ) и (4) вместо Gdo расчетный расход воды на вентиляцию Gmax определяемый по формуле

где Qnmax — максимальный тепловой поток на вентиляцию Вт;

tB1 — температура воды в подающем тру­бопроводе, поступающей в калори­феры, при расчетной температуре наружного воздуха t0, °С;

 tB2 — то же, в обратном трубопроводе после калориферов, °С.

Коэффициент смещения следует определять по формуле (3), принимая вместо t01 и t2 требу­емые температуры воды в трубопроводах до и после калориферов системы вентиляции при расчетной температуре наружного воздуха.

4.12 При выборе циркуляционных насосов для систем отопления и вентиляции устанавли­ваемых в соответствии с требованиями п. 3.10, следует принимать:

подачу насоса — по расчетным расходам воды в системе отопления и вентиляции, опре­деленным по формулам прил. 3;

напор — при установке насосов в ИТП — по сумме потерь давления в водоподогревателях и в системах отопления и вентиляции, а при уста­новке насосов в ЦТП дополнительно следует учи­тывать потери давления в тепловых сетях от ЦТП до наиболее удаленных ИТП.

4.13 При выборе корректирующих насосов, устанавливаемых в соответствии с требования­ми п. 3.9 следует принимать:

  • подачу насоса — по расчетному расходу воды в системе, на трубопроводах которой он уста­навливается;
  • напор — по минимально необходимому рас­полагаемому напору в месте присоединения дан­ных насосов, включая сопротивление трубопро­вода и регулирующих устройств перемычки.

4.14 При выборе подпиточных насосов, ус­танавливаемых в соответствии с требованиями п 3.13 следует принимать:

  • подачу насоса — в размере 20 % объема воды, находящейся в трубопроводах тепловой сети и систем отопления подключенных к водо-подогревателю;
  • напор — из условия поддержания статичес­кого давления в системах отопления и вентиля­ции с проверкой работы систем в отопительный период исходя из пьезометрических графиков.

4.15 Число насосов, указанных в пп. 4.9— 4.14, следует принимать не менее двух, один из которых является резервным.

В ИТП при использовании бесфундаментных циркуляционных насосов последние допускает­ся устанавливать без резерва (второй насос хра­нится на складе).

При установке корректирующих смеситель­ных насосов на перемычке допускается прини­мать два насоса, по 50 % требуемой подачи каж­дый, без резерва.

4.16 При подборе подкачивающих, смеси­тельных и циркуляционных насосов расчетная подача их должна быть в пределах 0,7—1,1 под­ачи при максимальном КПД для данного типа на­сосов. При больших фактических расходах воды рекомендуется увеличивать гидравлическое со­противление системы за счет установки дрос­сельных диафрагм или применять насос с регу­лируемым электроприводом.

ДИАФРАГМЫ И ЭЛЕВАТОРЫ

4.17 Диаметр отверстий дроссельных диаф­рагм d, мм, устанавливаемых в соответствии с требованиями пп. 3.26, 3.29 и 3.35, следует оп­ределять по формуле

где G—расчетный расход воды в трубопроводе, т/ч;

DH—напор, гасимый дроссельной диафраг­мой, м.

Минимальный диаметр отверстия дроссельной диафрагмы должен приниматься равным 3 мм

При необходимости следует устанавливать последовательно две диафрагмы соответствен­но с большими диаметрами отверстий, при этом расстояние между диафрагмами должно прини­маться не менее 10 DY трубопровода (DY—ус­ловный диаметр трубопровода, мм).

4.18 Диаметр горловины элеватора dr мм, следует определять по формуле

где Gdo — расчетный расход воды на отопление из тепловой сети, т/ч, определяемый по формуле (2);

u — коэффициент смешения, определяе­мый по формуле (3);

H0 — потери напора в системе отопления после элеватора при расчетном рас­ходе воды, м.

При выборе элеватора следует принимать стандартный элеватор с ближайшим меньшим диаметром горловины.

4.19 Минимально необходимый напор Н, м, перед элеватором для преодоления гидравли­ческого сопротивления элеватора и присоеди­ненной к нему системы отопления (без учета гидравлического сопротивления трубопроводов, оборудования, приборов и арматуры до места присоединения элеватора) допускается опреде­лять по приближенной

4.20 Диаметр сопла элеватора dc , мм, сле¬дует определять по формуле

где H1 — напор перед элеватором, определяемый по пьезометрическому графику, м.

Диаметр сопла следует определять с точностью до десятых долей миллиметра с округлением в меньшую сторону и принимать не менее 3 мм. Если напор H1, превышает напор H, определенный по формуле (8), в два раза и более, а также в случае когда диаметр сопла, определенный по формуле (9), получается менее 3 мм, избыток напора следует гасить регулирующим клапаном или дроссельной диафрагмой, устанавливаемыми перед элеватором. Диаметр отверстия диафрагмы должен определяться по формуле (6).

4.21 Перед элеватором на подающем трубопроводе рекомендуется предусматривать прямую вставку длиной 0,25 м на фланцах.

Диаметр вставки следует принимать равным диаметру трубопровода.

БАКИ И ГРЯЗЕВИКИ

4.22 Баки-аккумуляторы для систем горячего водоснабжения у потребителей следует проектировать в соответствии со СНиП 2.04.01-85.

Баки-аккумуляторы, устанавливаемые в ЦТП жилых районов, должны рассчитываться на выравнивание суточного графика расхода воды за сутки наибольшего водопотребления. При этом вместимость баков-аккумуляторов рекомендуется принимать исходя из условий расчета производительности водоподогревателей по среднему потоку теплоты на горячее водоснабжение.

Вместимость баков-аккумуляторов, устанавливаемых на промышленных и сельскохозяйственных предприятиях, должна приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.04.01-85.

Баки-аккумуляторы, работающие под давлением выше 0,07 МПа, должны соответствовать требованиям «Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением» Госгортехнадзора.

4.23 В закрытых системах сбора, охлаждения и возврата конденсата должны приниматься баки, конструкция которых рассчитана на рабочее давление от 0,015 до 0,3 МПа, а в открытых системах — на атмосферное давление (под налив).

4.24 Рабочую вместимость и число сборных баков конденсата следует принимать в соответствии с требованиями разд. 3 СНиП 2.04.07-86*.

4.25 Конденсатные баки должны быть цилиндрической формы.

Применение прямоугольных баков допускается только для отстоя конденсата при условии невозможности появления в баке избыточного давления.

4.26 Днища конденсатных баков, как правило, должны приниматься сферической формы. Допускается применение днищ эллиптической и конической форм, при этом неотбортованные конические днища должны иметь общий центральный угол не более 45 °.

4.27 В конденсатных баках должен предусматриваться люк диаметром в свету не менее 0,6 м.

4.28 Конденсатные баки должны быть оборудованы постоянными лестницами снаружи, а при высоте бака более 1,5 м— также и внутри бака.

4.29 Конденсатные баки должны быть оборудованы: указателями уровня, предохранительными устройствами от повышенного давления и, при необходимости, штуцерами с кранами и холодильниками для отбора проб.

В качестве предохранительных устройств в баках должны, как правило, применяться предохранительные клапаны; гидрозатворы рекомендуется применять при рабочем давлении в баке не более 15 кПа.

Для баков, работающих под налив, предохранительные устройства не предусматриваются; эти баки должны быть оборудованы штуцером для сообщения с атмосферой без установки на нем запорной арматуры, условные проходы этих штуцеров следует принимать по табл. 1.

4.30 Подвод конденсата в баки должен предусматриваться ниже нижнего уровня конденсата.

4.31 Разность отметок между нижним уровнем конденсата в баке и осью насосов для перекачки конденсата из бака должна быть достаточной, чтобы обеспечивалось невскипание конденсата во всасывающем патрубке насоса, но не менее 0,5 м.

4.32 Наружная и внутренняя поверхности конденсатных баков должны иметь антикоррозионное покрытие

4.33 При установке расширительных баков их объем Vб, м3, следует определять по формуле

Vб = 0.5vxGk

где n — удельный объем пара в зависимости от давления в баке, м3/кг; х — массовое паросодержание конденсата в долях единицы, определяемое по формуле

x=I1 - I2/r2

Вместимость конденсатных баков, м3 1 2;3 5 10 15;20 25 40;50 60 75 100:125 150; 200
Условный диаметр штуцера, мм 50 70 80 100 125 150 200 250 300 350 400

i1, i2—удельное теплосодержание конденсата соответственно при давлении пара перед конденсатоотводчиком и в расширительном баке (энтальпия воды на линии насыщения), кДж/кг;

r2 — удельная скрытая теплота парообразования при давлении в расширительном баке, кДж/кг;

G— расчетный расход конденсата, т/ч,

k — коэффициент, учитывающий наличие пролетного пара, который допускается принимать равным 1,02—1,05.

4.34 Расширительные баки должны быть цилиндрической формы; для баков с внутренним диаметром корпуса до 500 мм должны приниматься плоские приварные или эллиптические днища, а при диаметре более 500 мм — эллиптические.

4.35 Расширительные баки должны быть оборудованы предохранительными клапанами.

4.36 Грязевики в тепловых пунктах следует предусматривать;

  • на подающем трубопроводе при вводе в тепловой пункт непосредственно после первой запорной арматуры;
  • на обратном трубопроводе перед регулирующими устройствами, насосами, приборами учета расхода воды и тепловых потоков — не более одного.

4.37 Перед механическими водосчетчиками и пластинчатыми водоподогревателями по ходу воды следует устанавливать сетчатые ферромагнитные фильтры.

ТРУБОПРОВОДЫ И АРМАТУРА

4.38 Трубопроводы в пределах тепловых пунктов должны предусматриваться из стальных труб в соответствии с требованиями СНиП 2.04.07-86* и СНиП 2.04.01-85.

Трубопроводы, на которые распространяется действие «Правил устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды» Госгортехнадзора, должны удовлетворять также требованиям этих Правил.

Трубы, рекомендуемые для применения, приведены в прил. 11.

Кроме того, для сетей горячего водоснабжения в закрытых системах теплоснабжения следует применять оцинкованные трубы по ГОСТ 3262, ТУ 14-3-482, ТУ 14-3-1428 и другие с толщиной цинкового покрытия не менее 30 мкм или эмалированные, а также неметаллические трубы, удовлетворяющие санитарным требованиям.

Для сетей горячего водоснабжения открытых систем теплоснабжения допускается применять неоцинкованные трубы.

4.39 Расположение и крепление трубопроводов внутри теплового пункта не должны препятствовать свободному перемещению эксплуатационного персонала и подъемно-транспортных устройств.

4.40 Для трубопроводов условным .диаметром 25 мм и более в тепловых пунктах рекомендуется применять изделия и детали трубопроводов, опоры и подвески трубопроводов, а также баки расширительные и конденсатные по рабочим чертежам, разработанным Энергомонтажпроектом для тепловых сетей с параметрами теплоносителя:

РУ £ 2,5 МПа,t £ 200 °С—для воды;

РУ£ 4,0 МПа,t £ 425 °С — для пара.

Перечень выпусков типовой документации на конструкции, изделия и узлы зданий и сооружений серии 45.903-13 «Изделия и детали трубопроводов тепловых сетей. Рабочие чертежи» приведен в прил. 12.

4.41 Для компенсации тепловых удлинений трубопроводов в тепловых пунктах рекомендуется использовать углы поворотов трубопроводов (самокомпенсация). Установку на трубопроводах П-образных, линзовых, сильфонных, сальниковых компенсаторов следует предусматривать при невозможности компенсации тепловых удлинений за счет самокомпенсации.

4.42 Запорная арматура предусматривается: на всех подающих и обратных трубопроводах тепловых сетей на вводе и выводе их из тепловых пунктов:

  • на всасывающем и нагнетательном патрубках каждого насоса;
  • на подводящих и отводящих трубопроводах каждого водоподогревателя.

В остальных случаях необходимость установки запорной арматуры определяется проектом. При этом число запорной арматуры на трубопроводах должно быть минимально необходимым, обеспечивающим надежную и безаварийную работу. Установка дублирующей запорной арматуры допускается при обосновании.

4.43 На вводе тепловых сетей в ЦТП должна применяться стальная запорная арматура, а на выводе из ЦТП допускается предусматривать арматуру из ковкого или высокопрочного чугуна.

Запорную арматуру на вводе в ИТП с суммарной тепловой нагрузкой на отопление и вентиляцию 0,2 МВт и более рекомендуется применять стальную.

В пределах тепловых пунктов допускается предусматривать арматуру из ковкого, высоко-прочного и серого чугуна в соответствии с «Правилами устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды» Госгортехнадзора (прил. 13).

На спускных, продувочных и дренажных устройствах применять арматуру из серого чугуна не допускается.

При установке чугунной арматуры в тепловых пунктах должна предусматриваться защита ее от напряжений изгиба. В тепловых пунктах допускается также применение арматуры из латуни и бронзы.

4.44 Принимать запорную арматуру в качестве регулирующей не допускается.

4.45 Не допускается размещение арматуры, дренажных устройств, фланцевых и резьбовых соединений в местах прокладки трубопроводов над дверными и оконными проемами, а также над воротами.

4.46 В подземных отдельно стоящих ЦТП должна предусматриваться на вводе трубопроводов тепловой сети запорная арматура с электроприводом независимо от диаметра трубопровода.

4.47 Предохранительные устройства должны быть рассчитаны и отрегулированы так чтобы давление в защищенном элементе не превышало расчетное более чем на 10%, а при расчетном давлении до 0,5 МПа — не более чем на 0,05 Мпа. Расчет пропускной способности предохранительных устройств должен производиться согласно ГОСТ 24570.

4.48 Отбор теплоносителя от патрубка, на котором установлено предохранительное устройство, не допускается Установка запорной арматуры непосредственно у предохранительных устройств не допускается.

Предохранительные клапаны должны иметь отводящие трубопроводы, предохраняющие обслуживающий персонал от ожогов при срабатывании клапанов. Эти трубопроводы должны быть защищены от замерзания и оборудованы дренажами для слива скапливающегося в них конденсата. Установка запорных органов на них не допускается.

4.49 Для промывки и опорожнения систем потребления теплоты на их обратных трубопроводах до запорной арматуры (по ходу теплоносителя) предусматривается установка штуцера с запорной арматурой. Диаметр штуцера следует определять расчетом в зависимости от вместимости и необходимого времени опорожнения систем.

4.50 На трубопроводах следует предусматривать устройство штуцеров с запорной арматурой

  • в высших точках всех трубопроводов — условным диаметром не менее 15 мм для выпуска воздуха (воздушники),
  • в низших точках трубопроводов воды и конденсата, а также на коллекторах — условным диаметром не менее 25 мм для спуска воды (спускники).

4.51 В тепловых пунктах не допускается предусматривать пусковые перемычки между подающим и обратным трубопроводами тепловых сетей.

4.52 Предусматривать обводные трубопроводы для насосов (кроме подкачивающих), элеваторов, регулирующих клапанов, грязевиков и приборов для учета тепловых потоков и расхода воды не допускается.

4.53 На паропроводе должны предусматриваться пусковые (прямые) и постоянные (через конденсатоотводчик) дренажи в соответствии с требованиями разд. 9 СНиП 2. 04. 07-86*.

Пусковые дренажи должны устанавливаться:

  • перед запорной арматурой на вводе паропровода в тепловой пункт;
  • на распределительном коллекторе;
  • после запорной арматуры на ответвлениях паропроводов при уклоне ответвления в сторону запорной арматуры (в нижних точках паропровода).

Постоянные дренажи должны устанавливаться в нижних точках паропровода.

4.54 При проектировании систем сбора конденсата необходимо учитывать возможность попадания в эти системы пролетного пара в количестве 2—5 % объема возвращаемого конденсата.

4.55 Устройства для отвода конденсата из пароводяных водоподогревателей (конденсатоотводчики или регуляторы перелива —по п. 4.6) и паропроводов (конденсатоотводчики — по п. 4.53) должны размещаться ниже точек отбора конденсата и соединяться с ними вертикальными или горизонтальными трубопроводами с уклоном не менее 0,1 в сторону устройства для отбора конденсата.

4.56 Регуляторы перелива и конденсатоотводчики должны иметь обводные трубопроводы, обеспечивающие возможность сброса конденсата помимо этих устройств.

В случаях когда имеется противодавление в трубопроводах для сбора конденсата, должна предусматриваться установка обратного клапана на конденсатопроводе после обводного трубопровода. Обратный клапан должен быть установлен на обводном трубопроводе, если в конструкции конденсатоотводчика предусмотрен обратный клапан.

4.57 При выборе конденсатоотводчиков следует принимать:

  • расход конденсата после пароводяных водоподогревателей — равным максимальному расходу пара с коэффициентом 1,2, а для дренажа паропроводов — равным максимальному количеству конденсирующегося пара на дренируемом участке паропровода с коэффициентом 2;
  • давление в трубопроводе перед конденсатоотводчиком Р1, МПа, — равным 0,95 давления пара перед водоподогревателем или равным давлению пара в точке дренажа паропровода;
  • давление в трубопроводе после конденсатоотводчика Р2, Мпа, —определяется по формуле

где а — коэффициент, учитывающий потерю дав­ления в конденсатоотводчике и при отсут­ствии данных принимаемый равным 0,6. При свободном сливе конденсата давление на выходе из трубопровода Р2, принимается рав­ным 0,01 МПа, а при сливе в открытый бак — равным 0,02 Мпа.

4.58 Обратные клапаны, кроме случаев, ука­занных в пп. 3.5 и 4.56, предусматриваются:

а) на циркуляционном трубопроводе систе­мы горячего водоснабжения перед присоедине­нием его к обратному трубопроводу тепловых сетей в открытых системах теплоснабжения или к водоподогревателям в закрытых системах теп­лоснабжения;

б) на трубопроводе холодной воды перед водоподогревателями системы горячего водоснаб­жения за водомерами по ходу воды;

в) на ответвлении от обратного трубопрово­да тепловой сети перед регулятором смешения в открытой системе теплоснабжения;

г) на трубопроводе перемычки между по­дающим и обратным трубопроводами систем отопления или вентиляции при установке сме­сительных или корректирующих насосов на под­ающем или обратном трубопроводе этих систем;

д) на нагнетательном патрубке каждого на­соса до задвижки при установке более одного насоса;

е) на обводном трубопроводе у подкачиваю­щих насосов;

ж) на подлиточном трубопроводе системы отопления при отсутствии на нем насоса.

Не следует предусматривать обратные кла­паны, дублирующие обратные клапаны, устанав­ливаемые за насосами.

4.59 Диаметр труб гидрозатвора, мм, сле­дует определять при условии свободного слива конденсата по формуле

где G— расчетный расход конденсата, т/ч.

Высота защитного столба конденсата в гид­розатворе должна приниматься в зависимости от давления в конденсатном баке, водоподогревателе или расширительном баке по табл. 2.

Таблица 2

Давление, МПа Высота столба конденсата, м
0,01 1,2
0,02 2,25
0,03 3,3
0,04 4,4
0,05 5,5

4.60 Площадь поперечного сечения корпуса распределительного коллектора принимается не менее суммы площадей поперечных сечений, отво­дящих трубопроводов, а сборного коллектора — площадей сечений подводящих трубопроводов.

4.61 Для коллекторов диаметром более 500 мм применение плоских накладных приварных за­глушек не допускается, должны применяться за­глушки плоские приварные с ребрами или эл­липтические.

4.62 Нижняя врезка отводящих и подводя­щих трубопроводов в коллектор не рекоменду­ется.

Врезки подводящего трубопровода распре­делительного коллектора и отводящего трубо­провода сборного коллектора следует предус­матривать около неподвижной опоры.

4.63 Коллектор устанавливается с уклоном 0,002 в сторону спускного штуцера.

4.64 Предохранительные клапаны на коллек­торах следует предусматривать в соответствии с требованиями «Правил устройства и безопас­ной эксплуатации сосудов, работающих под дав­лением» Госгортехнадзора при условном прохо­де коллекторов более 150 мм и в соответствии с «Правилами безопасной эксплуатации трубо­проводов пара и горячей воды» Госгортехнадзора при условном проходе 150 мм и менее.

ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ

4.65 Для трубопроводов, арматуры, обору­дования и фланцевых соединений должна пред­усматриваться тепловая изоляция, обеспечива­ющая температуру на поверхности теплоизоля­ционной конструкции, расположенной в рабочей или обслуживаемой зоне помещения, для теп­лоносителей с температурой выше 100 °С—не более 45 °С, а с температурой ниже 100 °С—не более 35 °С (при температуре воздуха помеще­ния 25 °С).

При проектировании тепловой изоляции обо­рудования и трубопроводов тепловых пунктов до­лжны выполняться требования СНиП 2. 04. 14-88 «Тепловая изоляция оборудования и трубопро­водов», а также требования к тепловой изоля­ции, содержащиеся в других действующих нор­мативных документах.

4.66 Материалы и изделия для теплоизоля­ционных конструкций трубопроводов, арматуры и оборудования тепловых пунктов, встроенных в жилые и общественные здания, должны прини­маться негорючие. В качестве унифицированных могут применяться теплоизоляционные конструк­ции по «Типовым проектным решениям по при­менению теплоизоляционных конструкций для трубопроводов и оборудования тепловых элек­тростанций» (прил. 14).

До начала выполнения проектной докумен­тации по тепловой изоляции для конкретного объекта по основному варианту типовых тепло­изоляционных конструкций рекомендуется согла­совать поставку применяемых материалов с ор­ганизацией, выполняющей теплоизоляционные работы.

4.67 Толщина основного теплоизоляционно­го слоя для арматуры и фланцевых соединений принимается равной толщине основного тепло­изоляционного слоя трубопровода, на котором они установлены.

Применять асбестоцементную штукатурку в качестве покровного слоя теплоизоляционных конструкций с последующей окраской масляной краской допускается только для небольших объ­емов работ.

4.68 В зависимости от назначения трубо­провода и параметров среды поверхность тру­бопровода должна быть окрашена в соответству­ющий цвет и иметь маркировочные надписи в соответствии с требованиями «Правил устрой­ства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды» Госгортехнадзора.

Окраска, условные обозначения, размеры букв и расположение надписей должны соответ­ствовать ГОСТ 14202. Пластинчатые теплообмен­ники следует окрашивать теплостойкой эмалью.

5 ВОДОПОДГОТОВКА

5.1 Для защиты от коррозии и накипеобразования трубопроводов и оборудования центра­лизованных систем горячего водоснабжения, присоединяемых к тепловым сетям по закрытой системе теплоснабжения (через водоподогреватели), в тепловых пунктах предусматривается при необходимости обработка воды.

Защиту трубопроводов горячего водоснаб­жения от внутренней коррозии следует осущес­твлять также путем использования труб с защит­ными покрытиями, преимущественно эмалиро­ванными, которые обеспечивают самую высокую эффективность. Оцинкованные трубы должны применяться более ограниченно, в зависимости от коррозионных показателей водопроводной нагретой воды или в сочетании с противокорро­зионной обработкой в тепловых пунктах. Внут­реннюю разводку труб систем горячего водо­снабжения от стояков к потребителям рекомен­дуется осуществлять термостойкими трубами из полимерных материалов.

5.2 Обработку воды следует предусматри­вать в зависимости от качества воды, подавае­мой из сетей хозяйственно-питьевого водопро­вода, материала труб и оборудования систем го­рячего водоснабжения, принятых в проекте, а также результатов технико-экономических обос­нований.

5.3 Качество воды, поступающей в систему горячего водоснабжения, должно удовлетворять требованиям ГОСТ 2674.

Противокоррозионная и противонакипная об­работка воды, подаваемой потребителям не должна ухудшать ее качество, указанное в ГОСТ 2874.

5.4 Реагенты и материалы, применяемые для обработки воды, имеющие непосредственный контакт с водой, поступающей в систему горя­чего водоснабжения, должны быть разрешены Минздравом России для использования в прак­тике хозяйственно-питьевого водоснабжения.

5.5 Способ обработки воды следует выбирать в соответствии с прил. 15.

При исходной воде с положительным индек­сом насыщения, карбонатной жесткостью не бо­лее 4 мг-экв/л, суммарным содержанием хлори­дов и сульфатов не более 50 мг/л, содержанием железа не более 0,3 мг/л обработку воды в теп­ловых пунктах предусматривать не требуется.

5.6 Обработку воды в соответствии с тре­бованиями прил. 15 следует, как правило, пред­усматривать в ЦТП, В ИТП допускается приме­нение магнитной, силикатной и ультразвуковой обработки воды. Обработку воды следует пред­усматривать для защиты трубок водоподогревателей горячего водоснабжения от карбонатного накипеобразования путем применения магнит­ной или ультразвуковой обработки.

5.7 Обезжелезивание воды должно предус­матриваться в осветлительных фильтрах (следует использовать стандартные катионитные фильт­ры, загружаемые сульфоуглем).

Вода, поступающая в обезжелезивающие фильтры, должна содержать не менее 0,6 мг О2, на 1 мг двухвалентного железа, содержащегося в воде.

При отсутствии в воде необходимого коли­чества кислорода следует проводить аэрацию воды подачей сжатого воздуха или добавлени­ем атмосферного воздуха с помощью эжектора в трубопровод перед фильтром до содержания кислорода не более 0,9 мг 02 на 1 мг двухвален­тного железа.

Характеристики фильтрующего слоя и техно­логические показатели осветлительных фильт­ров приведены в прил. 16.

5.8 Магнитную обработку воды надлежит осуществлять в электромагнитных аппаратах или а аппаратах с постоянными магнитами.

5.9 При выборе обезжелезивающих фильт­ров и магнитных аппаратов следует принимать:

  • производительность — по максимальному часовому расходу воды на горячее водоснаб­жение, т/ч;
  • количество — по требуемой производитель­ности без резерва;

5.10 Напряженность магнитного поля в ра­бочем зазоре магнитного аппарата не должна превышать 159 × 103 А/м.

В случае применения электромагнитных ап­паратов необходимо предусматривать контроль напряженности магнитного поля по силе тока.

5.11 Для деаэрации воды должны прини­маться термические деаэраторы по ГОСТ 16860, как правило, струйные вертикальные.

Для вакуумной деаэрации допускается использовать деаэраторы со струйными тарельча­тыми колонками при исходной воде с карбонат­ной жесткостью от 2 до 4 мг-экв/л или с колон­ками с насадочными керамическими кольцами при воде с карбонатной жесткостью до 2 мг-экв/л, при воде с карбонатной жесткостью от 4 до 7 мг-экв/л должны использоваться деаэраторы со струйными тарельчатыми колонками в сочетании с магнитной обработкой воды.

В атмосферных деаэраторах при исходной воде с карбонатной жесткостью до 2 мг-экв/л допускается применять струйные тарельчатые колонки.

5.12 Производительность деаэратора, т/ч, принимается по среднему расходу воды на го­рячее водоснабжение. Число деаэраторов долж­но быть минимальным, без резерва.

5.13 Размещение деаэрационных колонок вне помещения на открытом воздухе не реко­мендуется.

5.14 При деаэрации воды в качестве деаэ­рационных баков следует предусматривать без­напорные (открытые) баки-аккумуляторы. Если последние требуются в системе горячего водо­снабжения, установка деаэраторных баков не рекомендуется.

5.15 В тепловых пунктах с деаэраторной ус­тановкой следует предусматривать возможность подачи воды в систему горячего водоснабжения помимо деаэратора.

5.16 Высоту установки деаэраторной колон­ки с открытым баком-аккумулятором следует принимать из условия, обеспечивающего поступ­ление деаэрированной воды самотеком на ко­лонки в бак при наивысшем уровне воды в баке.

5.17 Вода из деаэрационной колонки в бак-аккумулятор подается в нижнюю часть бака под минимальный уровень воды по трубам с отвер­стиями. Отверстия располагаются вдоль трубы в горизонтальной плоскости.

5.18 Обязательными элементами вакуумно­го деаэратора являются охладитель выпара и газоотсасывающее устройство для отвода некон­денсирующихся газов и поддержания вакуума в деаэраторе.

В качестве газоотсасывающего устройства следует предусматривать водоструйные эжекто­ры с насосами и баком рабочей воды. Допуска­ется вместо водоструйных эжекторов с насоса­ми применять вакуум-насосы.

Число насосов и эжекторов следует предус­матривать не менее двух к каждой деаэрацион­ной колонке, один из которых является резерв­ным.

5.19 Для защиты внутренней поверхности ба­ков-аккумуляторов от коррозии и деаэрирован­ной воды в них от аэрации, как правило, следует применять герметизирующую жидкость марки АГ-4И. При этом в конструкции бака следует предусматривать устройство, исключающее по­падание герметизирующей жидкости в систему горячего водоснабжения.

Допускается применять комбинацию защи­ты баков от коррозии и воды от аэрации с по­мощью антикоррозионных покрытий (например, на основе цинксиликатной композиции «Барьер ?П»), а также катодной защиты, металлизационных покрытий в сочетании с антиаэрационными плавающими шариками, изготовленными из вспенивающегося полимерного материала.

При отсутствии вакуумной деаэрации защи­ты воды в баках от аэрации не требуется, а внут­ренняя поверхность баков должна быть защище­на от коррозии за счет применения защитных покрытий или катодной защиты.

5.20 Силикатную обработку воды и ее подщелачивание, осуществляемые совместно с деа­эрацией (см прил. 15), следует предусматривать путем добавления в исходную воду раствора жидкого натриевого стекла, изготовляемого по ГОСТ 13078.

Силикатный модуль жидкого натриевого стек­ла должен быть в пределах 2,8—3,2, при этом меньшее значение модуля следует принимать при исходной воде с отрицательным индексом насыщения, большее—с положительным индек­сом насыщения. Допускается применение высокомодульного жидкого стекла с силикатным мо­дулем 3,8 — 4,2 фирмы «Картэк».

Предельно допустимая концентрация (ПДК) соединений кремния 50 мг/л (в пересчете на SIO2-3) В указанную величину входят начальная концентрацияSIO2-3 в исходной воде и доза вво­димого жидкого натриевого стекла.

Подщелачивание допускается также осущес­твлять другими реагентами, удовлетворяющими требованию п. 5.4 настоящего свода правил.

5.21 Дозу жидкого натриевого стекла, вво­димого для силикатной обработки воды, следу­ет принимать по прил. 17.

Для подщелачивания воды следует предус­матривать введение в исходную воду жидкого на­триевого стекла в количестве 2,8 мг (в пересче­те на SIO2-3 ) на 1 мг связываемой углекислоты (СО2), но не выше 50 мг/л с учетом начальной концентрации SIO2-3 в исходной воде.

5.22 Дозирование раствора жидкого натрие­вого стекла для силикатной обработки и подщела­чивания воды предусматривается с помощью вытеснительного шайбового дозатора, устанавлива­емого без резерва. Допускается применение авто­матизированных плунжерных насосов-дозаторов.

5.23 Место ввода раствора жидкого натрие­вого стекла в воду следует предусматривать:

  • при карбонатной жесткости исходной воды до 4 мг-экв/л — в трубопровод холодной воды до водоподогревателя;
  • при карбонатной жесткости более 4 мг-экв/л и наличии циркуляционного трубопровода в сис­теме централизованного горячего водоснабже­ния — и трубопровод нагреваемой воды непос­редственно перед подсоединением циркуляци­онного трубопровода, а при отсутствии цирку­ляционного трубопровода — в трубопровод го­рячей воды после водоподогревателя.

5.24 Для технологического контроля качест­ва обработанной воды необходимо предусмат­ривать устройство штуцеров с кранами услов­ным диаметром DY = 15 мм на трубопроводах обработанной воды.

На пробоотборных трубопроводах должны предусматриваться холодильники для охлажде­ния проб до 40 °С. В случаях контроля содержа­ния в воде растворенного кислорода и железа штуцер отбора проб, подводящий трубопровод и змеевик холодильника должны предусматри­ваться из коррозионно-стойких материалов.

6 ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ, ВОДОПРОВОД И КАНАЛИЗАЦИЯ

6.1 При проектировании отопления, венти­ляции, водопровода и канализации тепловых пунктов следует выполнять требования СНиП 2. 04. 05-91*, СНиП 2.04 01-85, а также указания настоящего раздела.

6.2 Отопление помещений не предусматри­вается, если имеющиеся в них тепловыделения от оборудования и трубопроводов достаточны для обогрева этих помещений.

При необходимости устройства систем ото­пления, отдельно стоящих тепловых пунктов, эти системы следует присоединять к трубопроводам тепловых сетей на выходе из теплового пункта с установкой диафрагмы для гашения избыточно­го напора.

6.3 В тепловых пунктах должна предусмат­риваться приточно-вытяжная вентиляция, рас­считанная на воздухообмен, определяемый по тепловыделениям от трубопроводов и оборудо­вания.

Температура воздуха в рабочей зоне в хо­лодный и переходный периоды года должна быть не более 28 °С, в теплый период года —не более чем на 5 °С выше расчетной температуры наружного воздуха по параметрам А.

При размещении тепловых пунктов в жилых и общественных зданиях следует производить проверочный расчет теплопоступлений из поме­щения теплового пункта в смежные с ним поме­щения. В случае превышения в этих помещени­ях допустимой температуры воздуха следует предусматривать мероприятия по дополнитель­ной теплоизоляции ограждающих конструкций смежных помещений.

6.4 Прочистку трубопроводов в тепловых пунктах и систем потребления теплоты следует производить водопроводной водой или сжатым воздухом.

6.5 Опорожнение трубопроводов и оборудо­вания тепловых пунктов и систем потребления теплоты должно осуществляться самотеком в канализацию с разрывом струн через воронку, раковину или водосборный приямок. При невоз­можности обеспечить опорожнение систем са­мотеком должен предусматриваться ручной на­сос или насос с электроприводом.

Опорожнение конденсатных баков предус­матривается по напорным конденсатопроводам в водосборный приямок допускается предусмат­ривать слив конденсата, оставшегося в баке ниже уровня всасывающих патрубков насосов.

6.6 В полу теплового пункта следует пред­усматривать трап если отметки системы кана­лизации водостока или попутного дренажа теп­ловых сетей позволяют осуществлять самотеч­ный отвод случайных вод в эти системы, или во­досборный приямок при невозможности само­течного отвода случайных вод.

6.7 Для откачки воды из водосборного при­ямка в систему канализации, водостока или по­путного дренажа должен предусматриваться один дренажный насос (без резерва) В подзем­ных тепловых пунктах должны предусматривать­ся два дренажных насоса с электроприводами один из которых — резервный. Насос, предна­значенный для откачки воды из водосборного приямка, не допускается использовать для про­мывки систем потребления теплоты.

7 ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ

7.1 При проектировании электроснабжения и электрооборудования тепловых пунктов сле­дует руководствоваться требованиями «Правил устройства электроустановок» (ПУЭ) и указани­ями настоящего раздела.

7.2 Тепловые пункты в части надежности электроснабжения следует относить к электро­приемникам II категории при установке в них под­качивающих смесительных и циркуляционных насосов систем отопления, вентиляции и горя­щего водоснабжения, а также запорной армату­ры при телеуправлении.

7.3 В тепловых пунктах следует предусматри­вать рабочее искусственное освещение для VI раз­ряда зрительной работы и аварийное освещение.

7.4 Электрические сети должны обеспечи­вать возможность работы сварочных аппаратов и ручного электромеханического инструмента.

7.5 Местное управление задвижками с элек­троприводами и насосами для подземных ЦТП должно дублироваться дистанционным управле­нием со щита, расположенного на высоте не ниже планировочной отметки земли.

7.6 Электрооборудование должно отвечать требованиям ПУЭ для работы во влажных поме­щениях, а в подземных встроенных и пристро­енных тепловых пунктах — в сырых помещениях.

7.7 Для металлических частей электроуста­новок, не находящихся под напряжением, долж­но быть предусмотрено заземление.

8 АВТОМАТИЗАЦИЯ И КОНТРОЛЬ

8.1 Средства автоматизации и контроля до­лжны обеспечивать работу тепловых пунктов без постоянного обслуживающего персонала (с пре­быванием персонала не более 50 % рабочего времени).

8.2 Автоматизация тепловых пунктов закры­тых и открытых систем теплоснабжения должна обеспечивать:

  • поддержание заданной температуры воды, поступающей в систему горячего водоснабжения;
  • регулирование подачи теплоты (теплового потока) в системы отопления в зависимости от изменения параметров наружного воздуха с целью поддержания заданной температуры воз­духа в отапливаемых помещениях;
  • ограничение максимального расхода воды из тепловой сети на тепловой пункт путем прикры­тия клапана регулятора расхода теплоты на ото­пление закрытых систем теплоснабжения для отдельных жилых и общественных зданий и мик­рорайонов с максимальным тепловым потоком на вентиляцию менее 15 % максимального теп­лового потока на отопление либо путем прикры­тия клапана регулятора температуры воды, пос­тупающей в систему горячего водоснабжения в тепловых пунктах открытых систем теплоснаб­жения и закрытых систем теплоснабжения про­мышленных зданий, а также жилых микрорайонов и общественных зданий с максимальным тепло­вым потоком на вентиляцию более 15 % макси­мального теплового потока на отопление. До­пускается ограничение максимального расхода воды из тепловой сети на тепловой пункт путем установки специального регулятора с клапаном на подающем трубопроводе. Эту же роль выпол­няет регулятор постоянства расхода воды, уста­навливаемый на перемычке II ступени водоподогревателя (см. рис. 8) при отсутствии регуля­торов расхода теплоты на отопление и закрытой задвижке перемычки Б;
  • поддержание требуемого перепада давлений воды в подающем и обратном трубопроводах тепловых сетей на вводе в ЦТП или ИТП при пре­вышении фактического перепада давлений над требуемым более чем на 200 кПа;
  • минимальное заданное давление в обратном трубопроводе системы отопления при возмож­ном его снижении;
  • поддержание требуемого перепада давлений воды в подающем и обратном трубопроводах систем отопления в закрытых системах тепло- снабжения при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление (см. рис. 7, 8), а также ус­тановке корректирующих насосов, характеризу­ющихся изменением напора в пределах более 20 % (в диапазоне рабочих расходов) на пере­мычке между обратным и подающим трубопро­водами тепловой сети (см. рис 1, 2);
  • включение и выключение подпиточных ус­тройств для поддержания статического давле­ния в системах теплопотребления при их неза­висимом присоединении;
  • защиту систем потребления теплоты от по­вышения давления или температуры воды в тру­бопроводах этих систем при возможности пре­вышения допустимых параметров;
  • поддержание заданного давления воды в сис­теме горячего водоснабжения;
  • включение и выключение корректирующих насосов;
  • блокировку включения резервного насоса при отключении рабочего, защиту системы отопления от опорожнения прекращение подачи воды в бак-аккумуля­тор или в расширительный бак при независи­мом присоединении систем отопления по дости­жении верхнего уровня в баке и включение под­питочных устройств при достижении нижнего уровня;
  • включение и выключение дренажных насосов в подземных тепловых пунктах по заданным уров­ням воды в дренажном приямке.

Примечание — Автоматизацию деаэрационных установок рекомендуется предусматривать в соответст­вии со СНиП ??-35-76.

8.3 Для учета расхода тепловых потоков и расхода воды потребителями должны предусмат­риваться приборы учета тепловой энергии в со­ответствии с «Правилами учета отпуска тепло­вой энергии».

8.4 При независимом присоединении систем отопления к тепловым сетям следует пред­усматривать горячеводный водомер на трубоп­роводе для подпитки систем.

8.5 Расходомеры и водомеры должны рас­считываться на максимальный часовой расход теплоносителя по прил. 10 и подбираться так, чтобы стандартное значение верхнего предела измерения было ближайшим по отношению к значению максимального часового расхода.

8.6 Применение в открытых системах теп­лоснабжения и системах горячего водоснабже­ния ртутных дифманометров не допускается.

8.7 Длина прямых участков трубопровода до и после измерительных устройств расходомеров должна определяться в соответствии с инструк­циями на приборы.

8.8 При подаче от источника теплоты потре­бителю пара нескольких различных параметров допускается для учета возвращаемого конден­сата предусматривать один расходомер на об­щем конденсатопроводе после конденсатных насосов.

8.9 В тепловых пунктах с расходом теплоты более 2 3 МВт, как правило, должны предусмат­риваться следующие контрольно-измерительные приборы:

а) манометры самопишущие — после запор­ной арматуры на вводе в тепловой пункт подаю­щего и обратного трубопроводов водяных теп­ловых сетей, паропроводов и конденсатопроводов.

б) манометры показывающие:

  • до запорной арматуры на вводе в тепловой пункт трубопроводов водяных тепловых сетей, паропроводов и конденсатопроводов;
  • на распределительном и сборном коллекто­рах водяных тепловых сетей и паропроводов, после узла смешения, на паропроводах до и после редукционных клапанов;
  • на трубопроводах водяных тепловых сетей и паропроводах до и после регуляторов давления;
  • на подающих трубопроводах после запорной арматуры на каждом ответвлении к системам потребления теплоты и на обратных трубопро­водах до запорной арматуры — из систем пот­ребления теплоты;

в) штуцеры для манометров — до и после грязевиков фильтров и водомеров;

г) термометры самопишущие — после запор­ной арматуры на вводе в тепловой пункт трубо­проводов водяных тепловых сетей, паропрово­дов и конденсатопроводов;

д) термометры показывающие:

  • на распределительном и сборном коллекто­рах водяных тепловых сетей и паропроводов;
  • на трубопроводах водяных тепловых сетей после узла смешения;
  • на подающих и обратных трубопроводах из каждой системы потребления теплоты по ходу воды перед задвижкой.

8.10 В тепловых пунктах с расходом тепло­ты до 2,3 МВт должны предусматриваться:

а) манометры показывающие:

  • после запорной арматуры на вводе в тепло­вой пункт трубопроводов водяных тепловых се­тей, паропроводов и конденсатопроводов;
  • после узла смешения;
  • до и после регуляторов давления на трубо­проводах водяных тепловых сетей и паропрово­дов;
  • на паропроводах до и после редукционных клапанов;
  • на подающих трубопроводах после запорной арматуры на каждом ответвлении к системам потребления теплоты и на обратных трубопро­водах до запорной арматуры — из систем пот­ребления теплоты,

б) штуцеры для манометров:

  • до запорной арматуры на вводе в тепловой пункт трубопроводов водяных тепловых сетей, паропроводов и конденсатопроводов;
  • до и после грязевиков, фильтров и водомеров,

в) термометры показывающие:

  • после запорной арматуры на вводе в тепло­вой пункт трубопроводов водяных тепловых се­тей, паропроводов и конденсатопроводов;
  • на трубопроводах водяных тепловых сетей после узла смешения;
  • на обратных трубопроводах из систем потреб­ления теплоты по ходу воды перед задвижками.

8.11 Показывающие манометры и термомет­ры должны предусматриваться на входе и выхо­де трубопроводов греющей и нагреваемой воды для каждой ступени водоподогревателей систем горячего водоснабжения и отопления.

8.12 Показывающие манометры должны предусматриваться перед всасывающими и пос­ле нагнетательных патрубков насосов.

8.13 При установке самопишущих термомет­ров и манометров следует предусматривать кро­ме них на тех же трубопроводах штуцеры для показывающих манометров и гильзы для термо­метров.

8.14 В случаях когда приборы учета расхода теплоты комплектуются самопишущими или по­казывающими расходомерами, термометрами и манометрами предусматривать дублирующие контрольно-измерительные приборы не следует.

8.15 Автоматизацию и контроль установок сбора и возврата конденсата следует предусмат­ривать в объеме, указанном в СНиП 2. 0.4 07-86* для конденсатных насосных.

8.16 Для деаэрационных установок следует предусматривать следующие контрольно-изме­рительные приборы: термометры, показываю­щие, указатели уровня воды в баках, манометры, показывающие и самопишущие.

8.17 На местном щите управления следует предусматривать световую сигнализацию о вклю­чении резервных насосов и достижении следу­ющих предельных параметров:

  • температуры воды, поступающей а систему горячего водоснабжения (минимальная — мак­симальная);
  • давления в обратных трубопроводах систем отопления каждого здания или в обратном тру­бопроводе распределительных сетей отопления на выходе из ЦТП (минимальные — максималь­ные);
  • минимального перепада давлений в подаю­щем и обратном трубопроводах тепловой сети на входе и на выходе из ЦТП;
  • уровней воды или конденсата в баках и во­досборных приямках.

При применении регуляторов расхода тепло­ты на отопление следует предусматривать сиг­нализацию о превышении заданной величины отклонения регулируемого параметра.

8.18 Методика расчета графиков регулиро­вания подачи теплоты на отопление у потреби­телей, поддерживаемых системой автоматиза­ции, предусматриваемой в тепловых пунктах приведена в прил. 18. При расчете этих графи­ков следует учитывать принятый режим регули­рования отпуска теплоты на источнике, внутренние тепловыделения в помещениях зданий и со­оружений, метеорологические условия и др.

9 ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ И СВЯЗЬ

9.1 Дистанционный контроль за работой оборудования и параметрами теплоносителя осуществляется в диспетчерских пунктах пред­приятия тепловых сетей, объединенной диспет­черской службе (ОДС) жилого района, промыш­ленного и сельскохозяйственного предприятия или на щите управления источника теплоты.

При теплоснабжении от котельных мощ­ностью 35 МВт и менее диспетчеризацию пред­усматривать не рекомендуется

9.2 Диспетчеризация осуществляется:

  • аварийно-предупредительной сигнализацией путем передачи одного общего светозвукового сигнала о нарушениях режимов работы, предус­мотренной в п. 8.17;
  • дистанционным управлением телемеханизацией, как правило, в телемеханизированных системах теплоснабжения.

При отсутствии ОДС на промышленном или сельскохозяйственном предприятии следует предусматривать аварийно-предупредительную сигнализацию из индивидуальных тепловых пун­ктов в ЦТП.

9.3 Дистанционное управление следует предусматривать при обосновании для клапанов, регулирующих расход теплоты на отопление и горячее водоснабжение, в соответствии с пп. 3.9, 3.10, 3.15 и 3,16 и для другой арматуры и обору­дования.

9.4 При телемеханизации предусматрива­ются:

а) телеизмерение по вызову следующих па­раметров теплоносителя:

температуры воды в подающем трубопрово­де тепловой сети на входе в ЦТП или ИТП при отсутствии ЦТП. Для жилых и общественных зда­ний телеизмерение температуры предусматри­вается одно на все ЦТП и ИТП в данном микро­районе при теплоснабжении от одного источни­ка теплоты;

температуры воды в подающем и обратном трубопроводах системы отопления каждого здания;

б) телесигнализация путем передачи одного общего светозвукового сигнала о нарушениях режимов работы предусмотренного п. 8.17;

в) телеуправление при обосновании в объ­еме, указанном в п. 9.3.

9.5 Для тепловых пунктов при расходе теп­лоты 2,3 МВт и более следует предусматривать телефонную связь с диспетчерским пунктом.

10 ТРЕБОВАНИЯ ПО СНИЖЕНИЮ УРОВНЕЙ ШУМА И ВИБРАЦИИ ОТ РАБОТЫ НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

10.1 Требования настоящего раздела долж­ны соблюдаться в целях предотвращения превышения уровней шума и вибрации, допускаемых ГОСТ 12.1.003, ГОСТ 12.1.012 и СНиП ??-12-77 8 зданиях со встроенными тепловыми пунктами и близлежащих к тепловым пунктам.

Примечание — Требования настоящего раздела распространяются на тепловые пункты промышленных и сельскохозяйственных предприятий, если они пред­усмотрены техническим заданием на проектирование теплового пункта.

10.2 Тепловые пункты, оборудуемые ве­сами, не допускается размещать смежно, под или над помещениями жилых квартир, спальных и игровых детских дошкольных учреждений, спаль­ными помещениями школ-интернатов, гостиниц, общежитий санаториев, домов отдыха, пансио­натов, палатами и операционными больниц, по­мещениями с длительным пребыванием больных, кабинетами врачей, зрительными залами зре­лищных предприятий, за исключением тех пунк­тов, где устанавливаются бесфундаментные на­сосы, обеспечивающие уровень звукового дав­ления в смежных помещениях, не превышающий допустимый по СНиП ??-12-77.

Примечание — На тепловые пункты, в которых пред­усматривается установка бесфундаментных насосов тре­бования настоящего раздела не распространяются.

10.3 Минимальное расстояние в свету от от­дельно стоящих наземных ЦТП до наружных стен помещений, перечисленных в п. 10.2, должно приниматься не менее 25 м.

10.4 Наружные ограждающие конструкции наземных тепловых пунктов должны иметь вели­чину изоляции от воздушного шума, определяе­мую в соответствии со СНиП ??-12-77.

10.5 Наружные двери и ворота тепловых пун­ктов не должны, как правило, быть направлены в сторону помещений перечисленных в п. 10.2, и должны иметь уплотнение притворов с допус­каемым зазором по периметру не более 1 м. Допускается размещать наружные двери и во­рота в стенах тепловых пунктов, обращенных в сторону наиболее удаленного из указанных по­мещений.

10.6 Необходимость применения глушителей шума на вентиляционных проемах в наружных ограждениях звукопоглощающей облицовки стен и потолка и выбор их конструкции должны опре­деляться расчетом.

Звукопоглощающая облицовка должна пред­усматриваться из несгораемых материалов.

10.7 В отдельно стоящих тепловых пунктах толщина бетонного пола должна приниматься не менее 0,2 м по песчаной подсыпке толщиной не менее 0,2 м. При этом в наземных тепловых пун­ктах пол должен отделяться от наружных ограж­дающих конструкций зазором шириной не ме­нее 0,05 м с заполнением его песком.

10.8 В отдельно стоящих тепловых пунктах рекомендуется предусматривать жесткое креп­ление насосов к фундаменту, а во встроенных и пристроенных тепловых пунктах насосы следует устанавливать на виброизопирующие основания, как правило, с пружинными виброизоляторами.

Для соединения трубопроводов с патрубка­ми насосов должны предусматриваться гибкие вставки длиной не менее 1 м, устанавливаемые как правило, в горизонтальной плоскости. В ка­честве гибких вставок при температуре тепло­носителя до 100 °С рекомендуется принимать резиновые напорные рукава с текстильным кар­касом по ГОСТ 18698.

В отдельно стоящих тепловых пунктах гиб­кие вставки допускается не предусматривать.

10.9 В местах ввода трубопроводов, идущих от отдельно стоящих или пристроенных тепловых пунктов, в здания жесткая заделка труб в стены и фундаменты этих зданий не допускается.

Размеры отверстий для пропуска труб через стены и фундаменты должны обеспечивать зазор между поверхностями теплоизоляционной конструкции трубы и строительной конструкций здания. Для заделки зазора следует применять эластичные водогазонепроницаемые материалы.

Неподвижные опоры на этих трубопроводах должны размещаться на расстоянии не менее чем 2 м от наружной стены здания.

10.10 Во встроенных и пристроенных теп­ловых пунктах под опоры трубопроводов и обо­рудования при их креплении к строительным кон­струкциям здания необходимо предусматривать виброизолирующие прокладки, в качестве кото­рых рекомендуется применять резиновые виб­роизоляторы (коврики).

11 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ В ОСОБЫХ ПРИРОДНЫХ И КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ СТРОИТЕЛЬСТВА

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ

11.1 При проектировании тепловых пунктов в районах с сейсмичностью 8 баллов и более, на вечномерзлых грунтах, на подрабатываемых тер­риториях и в районах с просадочными от зама­чивания грунтами II типа необходимо соблюдать требования СНиП 2.02.01-83, СНиП ??-7-81* (изд. 1995 г. ), СНиП 2.02.04-88.

При размещении баков на просадочных грун­тах ?? типа следует соблюдать также требования СНиП 2.04 02-84*.

Примечание — При просадочных грунтах ? типа тепловые пункты проектируются без учета требований данного раздела.

РАЙОНЫ С СЕЙСМИЧНОСТЬЮ 8 И 9 БАЛЛОВ

11.2 Расчетная сейсмичность для зданий теп­ловых пунктов должна приниматься одинаковой с установленной расчетной сейсмичностью для зданий, обслуживаемых тепловым пунктом.

11.3 Высота зданий наземных тепловых пун­ктов не должна превышать 4 м.

11.4 Запорная регулирующая и предохра­нительная арматура независимо от параметров теплоносителей и диаметров труб должна при­ниматься стальной.

11.5 В местах присоединения трубопрово­дов к насосам, водоподогревателям и бакам до­лжны предусматриваться конструкции компенса­ционных устройств, обеспечивающие продоль­ные и угловые перемещения трубопроводов. До­пускается применение гибких вставок по П.10.8 настоящего свода правил.

11.6 В местах прохода трубопроводов теп­ловых сетей через фундаменты и стены зданий тепловых пунктов зазор между поверхностью теплоизоляционной конструкции трубы, верхом и стенками проема должен предусматриваться не менее 0,2 м.

Для заделки зазора следует применять элас­тичные водогазонепроницаемые материалы.

РАЙОНЫ ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ

11.7 При расчете трубопроводов на само­компенсацию тепловых удлинении с целью по­вышения гибкости участков трубопроводов меж­ду неподвижными опорами расчетное тепловое удлинение участка следует увеличивать на 20 %.

11.8 Здания и сооружения тепловых пунктов следует проектировать надземными с вентили­руемыми подпольями.

11.9 Прокладку трубопроводов следует предусматривать выше уровня пола. Устройст­во в полу каналов и приямков не допускается.

11.10 Для опорожнения оборудования и тру­бопроводов теплового пункта и систем потреб­ления теплоты следует предусматривать систе­му дренажа и слива воды, исключающую воздей­ствие теплоты на грунт.

11.11 Число параллельно работающих водоподогревателей для систем отопления долж­но быть не менее двух, рассчитанных на 75 % производительности каждый, а для системы ото­пления зданий и сооружений, не допускающих перерывов в подаче теплоты, — на 100 %.

11.12 При применении арматуры общепро­мышленного назначения и крепежа, изготовленно­го из углеродистой стали, должны соблюдаться мероприятия, исключающие возможность снижения температуры стали ниже минус 30 °С при тран­спортировании, хранении, монтаже и эксплуатации.

11.13 Заглубление баков горячей воды и конденсатных баков ниже планировочных отметок земли при строительстве на вечномерзлых грун­тах по принципу ? (с сохранением мерзлого со­стояния грунтов) не допускается.

ПОДРАБАТЫВАЕМЫЕ ТЕРРИТОРИИ

11.14 При проектировании тепловых пунк­тов на подрабатываемых территориях должны со­блюдаться требования пп. 11.4—11.6.

11.15 Усилия от неподвижных опор не до­лжны передаваться на конструкцию зданий.

ПРОСАДОЧНЫЕ ОТ ЗАМАЧИВАНИЯ ГРУНТЫ

11.16 Под полами тепловых пунктов и бака­ми следует предусматривать уплотнение грунта на глубину 2.0—2,5м. Контур уплотненного грунта основания должен быть больше габаритов соору­жения не менее чем на 3,0 м в каждую сторону.

Полы должны быть водонепроницаемыми и иметь уклон не менее 0,01 м в сторону водо­сборного водонепроницаемого приямка.

В местах сопряжения полов со стенами до­лжны предусматриваться водонепроницаемые плинтусы на высоту 0,1 — 0,2 м.

11.17 Расстояние от баков-аккумуляторов и конденсатных баков, размещаемых вне тепло­вых пунктов, до зданий и сооружений должно быть: при грунтовых условиях ?? типа (с водопро­ницаемыми подстилающими грунтами) не менее 1,5 толщины просадочного слоя; при грунтовых условиях II типа (с водонепроницаемыми подсти­лающими грунтами) не менее трех толщин про­садочного слоя, но не более 40 м.

11.18 Прокладку трубопроводов следует предусматривать, как правило, выше уровня пола.

Допускается прокладка трубопроводов в во­донепроницаемых каналах.

11.19 В местах прохода тепловых сетей че­рез фундаменты или стены зданий тепловых пун­ктов зазор между поверхностью теплоизоляци­онной конструкции трубопровода и верхом (ни­зом) отверстия должен предусматриваться с уче­том возможной просадки здания или сооружения.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ В СВЕТУ ОТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДО ТРУБОПРОВОДОВ, ОБОРУДОВАНИЯ, АРМАТУРЫ, МЕЖДУ ПОВЕРХНОСТЯМИ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ СМЕЖНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ, А ТАКЖЕ ШИРИНА ПРОХОДОВ

Таблица 1

Минимальные расстояния в свету от трубопроводов до строительных конструкций и до смежных трубопроводов

Условный диаметр трубопроводов, мм Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопроводов, мм, не менее
  до стены до перекрытия до пола до поверхности теплоизоляционной конструкции смежного трубопровода
        по вертикали по горизонтали
25—80 150 100 150 100 100
100—250 170 100 200 140 140
300—350 200 120 200 160 160
400 200 120 200 160 200
500-700 200 120 200 200 200
800 250 150 250 200 250
900 250 150 300 200 250
1000—1400 350 250 350 300 300

Примечание - При реконструкции тепловых пунктов с использованием существующих строительных конструкций допускается отступление от размеров, указанных в данной таблице, но с учетом требований п. 2.33.

Таблица 2

Наименование оборудования и строительных конструкций, между которыми предусматриваются проходы Ширина проходов в свету, мм, не менее
Между насосами с электродвигателями напряжением до 1000 В 1,0
То же, 1000 В и более 1,2
Между насосами и стеной 1,0
Между насосами и распределительным щитом или щитом КИПиА 2,0
Между выступающими частями оборудования (водоподогревателей, гря­зевиков, элеваторов и др.) или выступающими частями оборудования и стеной 0,8
От пола или перекрытия до поверхности теплоизоляционных конструк­ций трубопроводов 0,7
Для обслуживания арматуры и компенсаторов (от стены до фланца ар­матуры или до компенсатора) при диаметре труб, мм:  
ДО 500 0,6
от 600 до 900 0,7
При установке двух насосов с электродвигателями на одном фунда­менте без прохода между ними, но с обеспечением вокруг сдвоенной установки проходов 1,0

Таблица 3

Минимальное расстояние в свету между трубопроводами и строительными конструкциями

Наименование Расстояние в свету, мм, не менее
От выступающих частей арматуры или оборудования (с учетом теплои­золяционной конструкции) до стены 200
От выступающих частей насосов с электродвигателями напряжением до 1000 В с диаметром напорного патрубка не более 100 мм (при уста­новке у стены без прохода) до стены 300
Между выступающими частями насосов и электродвигателей при уста­новке двух насосов с электродвигателями на одном фундаменте у сте­ны без прохода 300
От фланца задвижки на ответвлении до поверхности теплоизоляцион­ной конструкции основных труб 100
От выдвинутого шпинделя задвижки (или штурвала) до стены или пе­рекрытия при DY £ 400 мм 100
То же, при DY ³500 мм 200
От пола до низа теплоизоляционной конструкции арматуры 100
От стены или от фланца задвижки до штуцеров для выпуска воды или воздуха 100
От пола или перекрытия до поверхности теплоизоляционной конструк­ции труб ответвлений 300

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ ТЕПЛОВОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

1. Расчетную тепловую производительность водоподогревателей QSP, следует принимать по расчетным тепловым потокам на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, приведен­ным в проектной документации зданий и соору­жений.

При отсутствии проектной документации до­пускается определять расчетные тепловые пото­ки в соответствии с указаниями СНиП 2.04. 07-86*(по укрупненным показателям).

2. Расчетную тепловую производительность водоподогревателей для систем отопления QSP0следует определять при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопле­ния to , °С, и принимать по максимальным тепло­вым потокам Q0max, определяемым в соответст­вии с указанием п. 1.

При независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателя, Вт, определяется по сумме максимальных тепловых потоков на ото­пление и вентиляцию:

3. Расчетную тепловую производительность водоподогревателей, Вт, для систем горячего во­доснабжения с учетом потерь теплоты подаю­щими и циркуляционными трубопроводами QSPh, Вт следует определять при температурах воды в точке излома графика температур воды в со­ответствии с указаниями п. 1, а при отсутст­вии проектной документации — по тепловым потокам, определяемым по следующим фор­мулам

при наличии баков-аккумуляторов нагревае­мой воды у потребителей — по среднему тепло­вому потоку на горячее водоснабжение за ото­пительный период, определяемому по п. 3. 13,а СНиП 2.04. 01-85, по формуле

или зависимости от принятого запаса теплоты в ба­ках по прил. 7 и 8 указанной главы (или по СНиП 2.04 07-86*

при отсутствии баков-аккумуляторов нагреваемой воды у потребителей — по максимальным тепловым потокам на горячее водоснабжение, определяемым по п. 3.13,б СНиП 2.04.01-85,

(или по СНиП 2. 04.07-86

4. При отсутствии данных о величине потерь теплоты трубопроводами систем горячего водо¬снабжения допускается тепловые потоки на горя¬чее водоснабжение. Вт, определять по формулам при наличии баков-аккумуляторов

при отсутствии баков-аккумуляторов

где кТП - коэффициент, учитывающий потери теплоты трубопроводами систем горячего водоснабжения, принимаемый по табл. 1. 

Таблица 1

Типы систем горячего водоснабжения Коэффициент, учитывающий потери теплоты трубопроводами, кТП
  при наличии тепловых сетей горячего водоснабжения после ЦТП без тепловых сетей горячего водоснабжения
С изолированными стояками без полотенцесушителей 0,15 0,1
То же, с полотенцесушителями 0,25 0,2
С неизолированными стояками и полотенцесушителями 0,35 0,3

Таблица 2

Численность жителей 150 250 350 500 700 1000 1500 2000
 Коэффициент часовой неравномерности водопотребления кЧ 5,15 4,5 4,1 3,75 3,5 3,27 3,09 2,97
  2500 3000 4000 5000 6000 7500 10000 20000
Коэффициент часовой неравномерности водопотребления кЧ 2,9 2,85 2,78 2,74 2,7 2,65 2,6 2,4

При отсутствии данных о количестве и характеристике водоразборных приборов часовой расход горячей воды Ghmax для жилых районов допускается определять по формуле

Gh max=KtEGh

где кЧ — коэффициент часовой неравномерности водопотребления принимаемый по табл. 2.

Примечание — Для систем горячего водоснабжения, обслуживающих одновременно жилые и общественные здания, коэффициент часовой неравномерности следует принимать по сумме численности жителей в жилых зданиях и условной численности жителейUусл в общественных зданиях, определяемой по формуле

Uусл=0.25Gобщ

где Gобщhm — средний расход воды на горячее водоснабжение за отопительный период, кг/ч, для общественных зданий, определяемый по СНиП 2.04.01-85.

При отсутствии данных о назначении общественных зданий допускается при определении коэффициента часовой неравномерности по табл. 2 условно численность жителей принимать с коэффициентом 1,2.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ОТОПЛЕНИЯ

1. Расчет поверхности нагрева водоподогревателей отопления F, м2, проводится при температуре воды в тепловой сети, соответствующей расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления, и на расчетную производительность QSP0, определенную по прил. 2 , по формуле

2. Температуру нагреваемой воды следует принимать:

на входе в водоподогревательt2, — равной тем­пературе воды а обратном трубопроводе систем отопления при температуре наружного воздуха t0;

на выходе из водоподогревателя t01 — рав­ной температуре воды в подающем трубопрово­де тепловых сетей за ЦТП или в подающем тру­бопроводе системы отопления при установке во­доподогревателя в ИТП при температуре наруж­ного воздуха t0;

Примечание — При независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель температуру нагреваемой воды в обратном трубопроводе на входе в водоподогреватель сле­дует определять с учетом температуры воды после при соединения трубопровода системы вентиляции. При расходе теплоты на вентиляцию не более 15 % суммарного максимального часового расхода теплоты на отопление допускается температуру нагреваемой воды перед водоподогревателем принимать равной температуре воды в обратном трубопроводе системы отопления.

3. Температуру греющей воды следует при­нимать:

на входе в водоподогреватвль — равной тем­пературе воды в подающем трубопроводе теп­ловой сети на вводе в тепловой пункт t1,  при тем­пературе наружного воздуха t0,

на выходе из водоподогревателя t02, — на 5—10 °С выше температуры воды в обратном трубопроводе системы отопления при расчетной температуре наружного воздуха t0;

4. Расчетные расходы воды Gdo и Gomax, кг/ч, для расчета водоподогревателей систем отопле­ния следует определять по формулам:

греющей воды

нагреваемой воды

При независимом присоединении систем ото­пления и вентиляции через общий водоподогре­ватель расчетные расходы воды Gdo и Gomax, кг/ч, следует определять по формулам:

греющей воды

нагреваемой воды

где Qomax, Qmax — соответственно максимальные тепловые потоки на отопление и вентиляцию, Вт. 5.

Температурный напор tср, °С. водоподо¬гревателя отопления определяется по формуле

6. Коэффициент теплопередачи в зависимос­ти от конструкции водоподогревателя следует определять по прил. 7—9.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ, ПРИСОЕДИНЕННЫХ ПО ОДНОСТУПЕНЧАТОЙ СХЕМЕ

1. Расчет поверхности нагрева водоподогре­вателей горячего водоснабжения следует произ­водить (см. рис. 1) при температуре воды в по­дающем трубопроводе тепловой сети соответству­ющей точке излома графика температур воды, или при минимальной температуре воды, если отсут­ствует излом графика температур, и по расчетной производительности, определенной по прил. 2

где QSPh определяется при наличии баков-акку­муляторов по формуле (1) прил. 2, а при отсут­ствии баков-аккумуляторов — по формуле (2) прил. 2.

2. Температуру нагреваемой воды следует принимать: на входе в водоподогреватель tc— рав­ной 5 °С если отсутствуют эксплуатационные дан­ные на выходе из водоподогревателя th — рав­ной 60 °С, а при вакуумной деаэрации — 65 °С.

3. Температуру греющей воды следует при­нимать: на входе в водоподогреватель t¢1 — рав­ной температуре воды в подающем трубопрово­де тепловой сети на вводе в тепловой пункт при температуре наружного воздуха в точке излома графика температур воды, на выходе из водо подогревателя t¢3   — равной 30 °С.

4. Расчетные расходы воды Gdh и Gh, кг/ч, для расчета водоподогревателя горячего водоснаб­жения следует определять по формулам

греющей воды

нагреваемой воды

5. Температурный напор водоподогревателя горячего водоснабжения определяется по фор¬муле

6. Коэффициент теплопередачи в зависимости от конструкции водоподогревателя следует определять по прил. 7—9.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ, ПРИСОЕДИНЕННЫХ ПО ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ СХЕМЕ

Методика расчета водоподогревателей горя­чего водоснабжения, присоединенных к тепло­вой сети по двухступенчатой схеме (см. рис. 2— 4) с ограничением максимального расхода сетевой воды на ввод, применяемая до настояще­го времени основана на косвенном методе, по которому тепловая производительность ? ступе­ни водоподогревателей определяется балансо­вой нагрузкой горячего водоснабжения, а II ступени — по разнице нагрузок между расчетной и нагрузкой ?ступени. При этом не соблюдается принцип непрерывности: температура нагрева­емой воды на выходе из водоподогревателя ? ступени не совпадает с температурой той же воды на входе во II ступень, что затрудняет ее использование для машинного счета.

Новая методика расчета более логична для двухступенчатой схемы с ограничением макси­мального расхода сетевой воды на ввод. Она основана на том положении, что в час макси­мального водоразбора при расчетной для под­бора водоподогревателей температуре наруж­ного воздуха соответствующей точке излома центрального температурного графика, возмож­но прекращение подачи теплоты на отопление, и вся сетевая вода поступает на горячее водо­снабжение.

Для выбора необходимого типоразмера и чис­ла секций кожухотрубного либо числа пластин и числа ходов пластинчатого водоподогревателей следует определить поверхность нагрева по рас­четной производительности и температурам гре­ющей и нагреваемой воды из теплового расчета в соответствии с нижеприведенными формулами.

1. Расчет поверхности нагрева F, м2, водо­подогревателей горячего водоснабжения должен производиться при температуре воды в подаю­щем трубопроводе тепловой сети, соответству­ющей точке излома графика температур воды или при минимальной температуре воды, если отсутствует излом графика температур, так как при этом режиме будет минимальный перепад температур и значений коэффициента теплопе­редачи, по формуле

где QSPh— расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателей горячего во­доснабжения, определяется по прил. 2,

к — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 °С), определяется в зависимости от конструк­ции водоподогревателей по прил 7—9,

Dtср — среднелогарифмическая разность тем­ператур между греющей и нагреваемой водой (температурный напор) °С, оп­ределяется по формуле (18) настояще­го приложения.

2. Распределение расчетной тепловой про­изводительности QSPh водоподогревателей меж­ду ? и II ступенями осуществляется исходя из ус­ловия, что нагреваемая вода во II ступени догревается до температуры th = 60 °С, а в ? ступе­ни — до температуры t?h, определяемой технико-экономическим расчетом или принимаемой на 5 °С менее температуры сетевой воды в обрат­ном трубопроводе в точке излома графика.

Расчетная тепловая производительность во­доподогревателей ? и II ступенейQSP?,??h, Вт, оп­ределяется по формулам

3. Температура нагреваемой воды, °С, после ? ступени определяется по формулам:

при зависимом присоединении системы отопления

при независимом присоединении системы отопления

4. Максимальный расход нагреваемой воды, кг/ч, проходящей через ? и II ступени водоподогревателя, следует рассчитывать исходя из максимального теплового потока на горячее водоснабжение Qhmax, определяемого по форму¬ле 2 при. 2, и нагрева воды до 60 °С во ?? ступени:

5. Расход греющей воды GSPd, кг/ч:

а) для тепловых пунктов при отсутствии вен­тиляционной нагрузки расход греющей воды при­нимается одинаковым для ? и ?? ступеней водо­подогревателей и определяется:

при регулировании отпуска теплоты по со­вмещенной нагрузке отопления и горячего во­доснабжения — по максимальному расходу се­тевой воды на горячее водоснабжение (форму­ла (7)) либо по максимальному расходу сетевой воды на отопление (формула (8)):

 В качестве расчетной принимается большая из полученных величин, при регулировании отпуска теплоты по на­грузке отопления расчетный расход греющей воды определяется по формуле

При этом следует проверять температуру греющей воды на выходе из водоподогревателя ? ступени при Qhmax по формуле

В случае если температура, определенная по формуле (11 ), получилась ниже 15 °С, то ?2 следует принимать равной 15 °С, а расход греющей воды пересчитать по формуле

б) для тепловых пунктов при наличии венти¬ляционной нагрузки расход греющей воды принимается

для ? ступени

для II ступени

6. Температура греющей воды, °С, на выхо­де из водоподогревателя II ступени t??2:

7. Температура греющей воды, °С, на входе в водоподогреватель ? ступени t?1

8. Температура греющей воды, °С, на выхо­де из водоподогревателя ? ступени t?2

9. Среднелогарифмическая разность темпе­ратур между греющей и нагреваемой водой, °С

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ, ПРИСОЕДИНЕННЫХ ПО ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ СХЕМЕ СО СТАБИЛИЗАЦИЕЙ РАСХОДА ВОДЫ НА ОТОПЛЕНИЕ

1. Поверхность нагрева водоподогревателей (см. рис. 8) горячего водоснабжения F, м2, оп­ределяется при температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей точке излома графика температур воды, или при минимальной температуре воды, если отсутству­ет излом графика температур, так как при этом режиме будет минимальный перепад темпера­тур и значений коэффициента теплопередачи, по формуле

где QSPh — расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателей горячего во­доснабжения, Вт, определяется по прил. 2;

Dtср — среднелогарифмическая разность тем­ператур между греющей и нагреваемой водой, °С, определяется по прил. 5;

к — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 °С), определяется в зависимости от конструк­ции водоподогревателей по прил. 7—9.

2. Тепловой поток на II ступень водоподогревателя QSP??hd, Вт, при двухступенчатой схеме при­соединения водоподогревателей горячего водо­снабжения (по рис. 8), необходимый только для вычисления расхода греющей воды, при макси­мальном тепловом потоке на вентиляцию не бо­лее 15 % максимального теплового потока на отопление определяется по формулам

при отсутствии баков-аккумуляторов нагре­ваемой воды

при наличии баков-аккумуляторов нагреваемой воды

где Qht — тепловые потери трубопроводов сис­тем горячего водоснабжения, Вт.

При отсутствии данных о величине тепловых потерь трубопроводами систем горячего водо­снабжения тепловой поток на II ступень водопо­догревателя, Вт, QSP??h допускается определять по формулам при отсутствии баков-аккумуляторов нагре­ваемой воды

при наличии баков-аккумуляторов нагревае­мой воды

где кТП— коэффициент, учитывающий потери теп­лоты трубопроводами систем горячего водоснабжения, принимается по прил. 2.

3. Распределение расчетной тепловой про­изводительности водоподогревателей между ? и II ступенями, определение расчетных темпера­тур и расходов воды для расчета водоподогревателей следует принимать по таблице.

Примечания

1 При независимом присоединении систем отопления вместо t¢2 следует принимать t¢02 .

2 Величина недогрева в ? ступени d , °С, принимается: с баками-аккумуляторамиd = 5 °С, при отсутствии баков-аккумуляторовd = 10 °С.

3 При определении расчетного расхода греющей воды для ? ступени водоподогревателя расход воды от систем вентиляции не учитывается.

4 Температуру нагреваемой воды на выходе из подогревателя th в ЦТП и в ИТП следует принимать равной 60 °С, а в f а ЦТП с вакуумной деаэрациейth = 65 °С.

5 Величина теплового потока на отопление в точке излома графика температурQ'0 определяется по формуле

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СЕКЦИОННЫХ КОЖУХОТРУБНЫХ ВОДО-ВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ

Горизонтальные секционные скоростные водоподогреватели по ГОСТ 27590 с трубной системой из прямых гладких или профилированных труб отличаются тем, что для устранения проги­ба трубок устанавливаются двухсекторные опор­ные перегородки, представляющие собой часть трубной решетки. Такая конструкция опорных пе­регородок облегчает установку трубок и их за­мену в условиях эксплуатации, так как отверс­тия опорных перегородок расположены соосно с отверстиями трубных решеток.

Каждая опора установлена со смещением от­носительно друг друга на 60°, что повышает турбулизацию потока теплоносителя, проходящего по межтрубному пространству, и приводит к увеличе­нию коэффициента теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубок, а соответственно — возрастает теплосъем с 1 м2 поверхности нагрева. Используются латунные трубки наружным диаметром 16 мм, тол­щиной стенки 1 мм по ГОСТ 21646 и ГОСТ 494.

Еще большее увеличение коэффициента теп­лопередачи достигается применением в трубном пучке вместо гладких латунных трубок профилиро­ванных, которые изготавливаются из тех же трубок путем выдавливания на них роликом поперечных или винтовых канавок, что приводят к турбулизации пристенного потока жидкости внутри трубок.

Водоподогреватели состоят из секций, ко­торые соединяются между собой калачами по трубному пространству и патрубками — по меж­трубному (рис. 1 — 4 настоящего приложения). Патрубки могут быть разъемными на фланцах или неразъемными сварными. В зависимости от кон­струкции водоподогреватели для систем горячего водоснабжения имеют следующие условные обоз­начения: для разъемной конструкции с гладкими трубками — РГ, с профилированными — РП; для сварной конструкции — соответственно СГ, СП (направление потоков теплообменивающихся сред приведено в п. 4.3 настоящего свода правил).

Пример условного обозначения водоподогревателя разъемного типа с наружным диамет­ром корпуса секции 219 мм, длиной секции 4 м, без компенсатора теплового расширения, на условное давление 1,0 МПа, с трубной системой из гладких трубок из пяти секций, климатического исполнения УЗ: ПВ 219 х 4-1, 0-РГ-5-УЗ ГОСТ 27590.

Технические характеристики водоподогревателей приведены в табл. 1, а номинальные габариты и присоединительные размеры — в табл. 2 настоящего приложения.

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

1. Для выбора необходимого типоразмера водоподогревателя предварительно задаемся

Рис. 1 Общий вид горизонтального секционного кожухотрубного водоподогревателя с опорами-турбулизаторами

Рис. 2 Конструктивные размеры водоподогревателя 1-секция; 2-калач; 3-переход; 4-блок опорных перегородок; 5-трубки; 6-пергородка опорная; 7-кольцо; 8-пруток;

Рис. 3 Калач соединительный

Рис.4 Переход

Таблица 1

Технические характеристики водоподогреветелей по ГОСТ 27590

Наружный диаметр кор­пуса секции DH, м Число трубок в секции n, шт, Площадь сечений межтруб- ного про- странства fмтр, м2 Площадь се­чения трубок fТР, м2 Эквивалентный диаметр меж-трубного про­странства dЭКВ, м Поверх­ность на­грева одной секции fСЕК, м2, при длине, м Тепловая производитель­ность QSPСЕК, кВт, секции длиной, м Масса, кг
            Система из труб секции длиной, м калача, исполнение перехода
            гладких (исполнение 1) профилированных (исполнение 2)      
          2 4 2 4 2 4 2 4 1 3 1 2
57 4 0,00116 0,00062 0,0129 0,37 0,75 8 18 10 23 23,5 37,0 8,6 7,9 5,5 3,8
76 7 0,00233 0,00108 0,0164 0,65 1,32 12 25 15 35 32,5 52,4 10,9 10,4 6,8 4,7
89 10 0,00327 0,00154 0,0172 0,93 1,88 18 40 20 50 40,0 64,2 13,2 12,0 8,2 5,4
114 19 0,005 0,00293 0,0155 1,79 3,58 40 85 50 110 58,0 97,1 17,7 17,2 10,5 7,3
168 37 0,0122 0,00570 0,019 3,49 6,98 70 145 90 195 113,0 193,8 32,8 32,8 17,4 13,4
219 61 0,02139 0,00939 0,0224 5,75 11,51 114 235 150 315 173,0 301,3 54,3 52,7 26,0 19,3
273 109 0,03077 0,01679 0,0191 10,28 20,56 235 475 315 635 262,0 461,7 81,4 90,4 35,0 26,6
325 151 0,04464 0,02325 0,0208 14,24 28,49 300 630 400 840 338,0 594,4 97,3 113,0 43,0 34,5

Примечания

1 Наружный диаметр трубок 16 мм, внутренний — 14 мм.

2 Тепловая производительность определена при скорости воды внутри трубок 1 м/с, равенстве расходов теплообменивающихся сред и температурном напоре 10 °С (температурный перепад по греющей воде 70—15 °С, нагреваемой — 5—60 °С).

3 Гидравлическое сопротивление в трубках не более 0,004 МПа для гладкой трубки и 0,008 МПа — для профилированной при длине секции 2 м и соответственно не более 0,006 МПа и 0,014 МПа при длине секции 4 м; в межтрубном пространстве гидравлическое сопротивление равно 0,007 МПа при длине секции 2 м и 0,009 МПа при длине секции 4 м.

4 Масса определена при рабочем давлении 1 МПа.

5 Тепловая производительность дана для сравнения с подогревателями других типоразмеров или типов.

Таблица 2

Номинальные габариты и присоединительные размеры водподогревателей ,мм

Наружный диаметр корпуса секцииDH, мм D D1 D2 d dH H h L L1 L2 L3 по рис. 4
                    исполнение по рис. 3  
                    1 3  
57 160 45 145 145 45 200 100 2225;4225   133 146 70
76 180 57 160 160 57 200 100 2265;4265   143 176 80
89 195 76 180 180 76 240 120 2320;4320   170 217 85
114 215 89 195 195 89 300 150 2350;4350 2000; 210 250 .90
168 280 114 215 245 133 400 200 2490;4490 4000 310 340 140
219 325 168 280 280 168 500 250 2610;4610   415 450 150
273 390 219 335 335 219 600 300 2800;4800   512 600 190
325 440 219 335 390 273 600 300 2800;4800   600 600 190

оптимальной скоростью нагреваемой воды в трубках равнойWТР = 1 м/с, и исходя из двухпо­точной компоновки каждой ступени определяем необходимое сечение трубок водоподогревателя fуслТР, м2, по формуле

В соответствии с полученной величиной fуслтр и по табл. 1 выбираем необходимый типоразмер водоподогревателя.

2. Для выбранного типоразмера водоподогревателя определяем фактические скорости воды в трубках и межтрубном пространстве каж¬дого водоподогревателя при двухпоточной компоновке по формулам:

3. Коэффициент теплоотдачи а1 ,Вт/(м2, °С), от греющей воды к стенке трубки определяется по формуле

Эквивалентный диаметр межтрубного про¬странства, м, определяется по формуле

Для выбранного типоразмера водоподогре­вателя dэкв принимается по табл. 1.

4. Коэффициент теплоотдачи а2, Вт/(м2, °С) от стенки трубки к нагреваемой воде определя­ется по формуле

где

5. Коэффициент теплопередачи водоподо­гревателя к, Вт/(м2,°С), следует определять по формуле

где y— коэффициент эффективности теплооб­мена для гладкотрубных водоподогревателей с опорами в виде полокy  = 0 95, для гладкотрубных с блоком опорных перегородок y = 1,2, для профилированных и с блоком опорных перегородок y = 1,65;

b — коэффициент учитывающий загрязне­ние поверхности труб в зависимости от химических свойств воды, принима­ется b= 0,8— 0,95.

6. При заданной величине расчетной производительности водоподогревателя QSPh по полу­ченным значениям коэффициента теплопереда­чи k и среднелогарифмической разности темпе­ратур    Dt определяется необходимая повер­хность нагрева водоподогревателя F по форму­ле (1) прил. 5.

7. Число секций водоподогревателя в одном потоке N, шт., исходя из двухпоточной компо­новки определяется по формуле

Если величина N полученная по формуле (10) имеет дробную часть, составляющую бо­лее 0,2, число секций следует округлять в боль­шую сторону.

8. Потери давления DР, кПа, в водоподогревателях следует определять по формулам:

для нагреваемой воды, проходящей в глад­ких трубках:

а) при длине секции 4 м

б) при длине секции 2 м

где j — коэффициент, учитывающий накипеобразование, принимается по опытным данным, при их отсутствии — следует принимать j = 2... 3.

для нагреваемой воды, проходящей в про­филированных трубках, в формулах (11) и (12) вводится повышающий коэффициент 3;

для греющей воды, проходящей в межтруб­ном пространстве:

Коэффициент В приведен в табл. 3

Таблица 3

Наружный диаметр корпуса секции DН,мм Значение коэффициента В при длине секции,м
2 4
57 25 30
76 25  30
89 25  30
114 18  25
168 11  25
219 11  24
273 11  20
325 11  20

ПРИМЕР РАСЧЕТА

ДЛЯ ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ С ОГРАНИЧЕНИЕМ МАКСИМАЛЬНОГО РАСХОДА ВОДЫ ИЗ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ НА ВВОД И РЕГУЛИРОВАНИЕМ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ

Выбрать и рассчитать водоподогревательную установку для системы горячего водоснабжения центрального теплового пункта на 1516 услов­ных квартир (заселенность — 3,5 чел на кварти­ру), оборудованную водоподогревателями, со­стоящими из секций кожухотрубного типа с труб­ной системой из прямых гладких трубок и бло­ками опорных перегородок по ГОСТ 27590.

Водоподогреватели присоединены к тепло­вой сети по двухступенчатой смешанной схеме с ограничением максимального расхода воды из тепловой сети на ввод.

Система отопления присоединена к тепло­вым сетям по зависимой схеме с автоматичес­ким регулированием подачи теплоты.

Баки-аккумуляторы нагреваемой воды как в ЦТП, так и у потребителей отсутствуют исходные данные:

1. Регулирование отпуска теплоты в системе централизованного теплоснабжения принято центральное, качественное по совмещенной на­грузке отопления и горячего водоснабжения.

2. Температура теплоносителя (греющей воды) в тепловой сети в соответствии с приня­тым для данной системы теплоснабжения гра­фиком изменения температуры воды в зависи­мости от температуры наружного воздуха при­нята:

  • при расчетной температуре наружного воз­духа для проектирования отопления t0 = -26 °С:
  • в подающем трубопроводе t1 = 150 °С;
  • в обратном трубопроводе t2 = 70 °С;
  • в точке излома графика температуры t¢H = 23 °С:
  • в подающем трубопроводе  t¢1= 80 °С;
  • в обратном трубопроводе t¢2 = 42 °С.

3. Температура холодной водопроводной (на­греваемой) воды в отопительный период, посту­пающей в водоподогреватель ? ступени, tc = 2 °С (по данным эксплуатации).

4. Температура воды, поступающей в систе­му горячего водоснабжения на выходе из II сту­пени водоподогревателя th = 60 °С.

5. Максимальный тепловой поток на отоп­ление потребителей, присоединенных к ЦТП, Qomax=5,82×106 Вт.

6. Расчетная тепловая производительность водоподогревателей QSPh = 4,57× 106 Вт.

7. Максимальный расчетный секундный рас­ход воды на горячее водоснабжение gh = 21,6 л/с.

Порядок расчета:

1. Максимальный расход сетевой воды на отопление

2. Максимальный расход греющей воды на горячее водоснабжение

3. Для ограничения максимального расхода сетевой воды на ЦТП в качестве расчетного при­нимается больший из двух расходов, получен­ных по пп 1,2

4. Максимальный расход нагреваемой воды через ? и II ступени водоподогревателя

5. Температура нагреваемой воды за водоподогревателем ? ступени

6. Расчетная производительность водоподо¬гревателя ? ступени

7. Расчетная производительность водоподо¬гревателя II ступени

8. Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя II ступени ??2 и на входе в водоподогреватель ? ступени ?1

9. Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя ? ступени

10. Среднелогарифмическая разность темпе¬ратур между греющей и нагреваемой водой для ? ступени водоподогревателя

11. Среднелогарифмическая разность темпе¬ратур между греющей и нагреваемой водой для II ступени водоподогревателя

12. В соответствии с п. 1 настоящего прило¬жения определяем необходимое сечение трубок водоподогревателя при скорости воды в труб¬ках Wтр= 1м/с и двухпоточной схеме включения

По табл. 1 настоящего приложения и полу­ченной величине fуслтр подбираем тип водоподогревателя со следующими характеристиками:

fтр = 0,0093 м2;

DH = 219 мм;

fмтр = 0,02139 м2;

dэкв= 0,0224 м;

fсек= 11,51 м2 (при длине секции 4 м);

13. Скорость воды в трубках при двухпоточ¬ной компоновке

14. Скорость воды в межтрубном простран­стве при двухпоточной компоновке

15. Расчет водоподогревателя ? ступени:

а) средняя температура греющей воды

б) средняя температура нагреваемой воды

в) коэффициент теплопередачи от греющей воды к стенке трубки

г) коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к нагреваемой воде

д) коэффициент теплопередачи при  = 0,9

Коэффициент y принят равным 1,2 для глад­ких трубок;

е) требуемая поверхность нагрева водопо­догревателя ? ступени

ж) число секций водоподогревателя ? ступени при длине секции 4 м

Принимаем 5 секций в одном потоке; действительная поверхность нагрева будет

16. Расчет водоподогревателя II ступени:

а) средняя температура греющей воды

б) средняя температура нагреваемой воды

в) коэффициент теплопередачи от греющей воды к стенке трубки

г) коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к нагреваемой воде

д) коэффициент теплопередачи при  = 0,9

е) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя II ступени

ж) число секций водоподогревателя II ступени

Принимаем 2 секции в одном потоке, действи­тельная поверхность нагрева будет

В результате расчета получилось по 2 секции в каждом водоподогревателе II ступени и 5 — в каждом водоподогревателе ? ступени суммарной поверхностью нагрева 161 м2.

17. Потери давления в водоподогревателях (7 последовательных секций в каждом потоке):

для воды, проходящей в трубках (с учетом j =2)

для воды, проходящей в межтрубном пространстве

Коэффициент В принимается по табл. 3 на­стоящего приложения.

При применении водоподогревателя с про­филированными трубками необходимое число секций в ? ступени составит 3 секции, а во ??—2 секции в одном потоке. Потери давления по на­греваемой воде с коэффициентом j= 2 состав­ляют 300 кПа.

В 1994 г. на московском заводе «Сатэкс» освоен выпуск кожухотрубных многоходовых водоподогревателей с ? и II ступенями нагрева в одном корпусе (рис. 5), технические характерис­тики которых приведены в табл. 4 настоящего приложения. Тепловая производительность оп­ределена для условий, близких к реальным в системе теплоснабжения:

  • для водоподогревателей горячего водоснаб­жения: температурный перепад по греющей воде 70 — 30 °С, по нагреваемой — 5—60 °С, максимальные потери давления по нагреваемой воде, направляемой по трубкам, — 27—36 кПа (ИТП - ЦТП);
  • для водоподогревателей отопления: темпера­турный перепад по греющей воде — 150—76 °С, по нагреваемой, направляемой по межтрубному пространству, при применении в ИТП — 105 — 70 °С и максимальной потере давления — 30 кПа; при применении в ЦТП —120—70 °С и макси­мальной потере давления — 60 кПа (потери дав­ления приняты везде для нового, чистого тепло­обменника).

Запас в поверхности нагрева принят 20 %.

В пересчете на расчетный режим работы по ГОСТ 27950—88Е (скорость воды в трубках 2 м/с) эти же установки ТМПО и ТМПГ, применяемые а ИТП, будут иметь характеристики, приведенные в табл. 5. При этом достигаются такие же коэф­фициенты теплопередачи, как и в пластинчатых водоподогревателях на максимальных скоростях теплоносителей.

С 1996 г. на том же заводе «Сатэкс» начат вы­пуск водоподогревателей установки полуразбор­ной конструкции облегченного типа (рис. 6) для тепловых пунктов, размещаемых в подвале здания.

Основные технические характеристики водоподогревателей блочног типа для ИТП (уставновка из 3 блоков)

Условное обозначение при заказе Диаметр секции D, мм,´ ´кол.секц. Размеры, мм Масса, кг, одного блока Поверхность нагрева, м2 Расчетный тепловой поток, кВт, при WТР= 1м/с, DtСР= 10 °С
    d1 d2 H H1 h h1 h2 I I1 I2 I3 i4 b b1 всего подогревателя    
ПВ 57х2-1,0-БП-6-УЗ 57х6 45 38 276 828 87 189 552 100 84 160 238 34 160 260 60 × 3 180 0,74 × 3 = 2,22 90,0
ПВ 76х2-1,0-БП-6-УЗ 76х6 57 45 314 942 106 208 628 115 93 170 257 43 180 280 80 × 3 240 1,3 × 3=3,9 156,0
ПВ 89х2-1,0-БП-6-УЗ 89х6 76 57 342 1026 119 223 684 125 100 185 271 50 195 295 100 × 3 300 1,86 × 3 = 5,58 223,0
ПВ 114х2-1,0-БП-6-УЗ 114х6 89 76 387 1161 144 243 774 135 112 205 294 62 215 315 140 × 3 420 3,58 × 3 = 10,74 430,0
ПВ 168х2-1,0-БП-6-УЗ 168х6 133 108 498 1482 198 300 996 150 139 240 349 89 280 З80 250 × 3 750 6,98 × 3 = 20,94 840,0

Примечание — Гидравлическое сопротивление установки при WТР - 1 м/с, WМТР = 0,5 м/с составляет: DРТР = 40 кПа, DРМТР = 25 кПа.

Рис. 6. Водоподогреватель блочного типа по ТУ 400-28-132-90

Таблица 4

Технические характеристики горизонтальных многоходовых, кожухотрубных водоподогревателей с профилированной трубкой для систем отопления и горячего водоснабжения

Обозначение Тепловая мощность, кВт Площадь поверхности нагрева, м2 Число ходов (секций) Площадь сечения   Эквивалентный диаметр, мм Наружный диаметр корпуса DH, мм Габариты a´l´h, мм Масса, кг Потери давления Максимальный расход нагреваемой воды Коэффициент тепло-передачи, Вт/ (м2 • °С)
        трубок, м2 межтрубного пространства, м2 Размер трубки dB/dHмм’         по трубкам, кПа по меж-трубному пространству, кПа м3/ч  
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Теплообменники многоходовые для отопления в ИТП (параметры теплоносителей 150 — 76/105 — 70 °С, нагреваемая вода по межтрубному пространству)
ТМПО 76х2-1,0-5-УЗ 270 3,25 5 0,00108 0,00233 14/16 0,0164 500 0,55х2,51х0,73 350 20 29 6,7 5180
ТМПО 89х2-1,0-5-УЗ 380 4,65 5 0,00154 0,00327 14/16 0,0172 565 0,62х2,53х0,80 500 19 29 9,4 5120
ТМПО 114х2-1,0-5-УЗ 585 8,95 5 0,00293 0,0050 14/16 0,0155 670 0,73х2,59х0,94 700 13 29 14,4 4760
ТМПО 133х2-1,0-5-УЗ 880 10,80 5 0,0040 0,0075 14/16 0,0197 670 0,73х2,65х1,07 900 15 29 21,6
ТМПО 168х2-1,0-5-УЗ 1430 17,45 5 0,0057 0,0122 14/16 0,0190 895 0,95х2,69х1,20 1020 19 29 35,1 5080
Теплообменники многоходовые для горячего водоснабжения в ИТП (параметры теплоносителей 70 — 30/5 — 60 °С, нагреваемая вода по трубкам)
ТМПГ 76х2-1,0-7-УЗ 200 4,55 7 0,00108 0,00233 14/16 0,0164 400 0,55х2,51х0,73 400 27 16 3,1 3090
ТМПГ 89х2-1,0-7-УЗ 280 6,51 7 0,00154 0,00327 14/16 0,0172 565 0,62х2,53х0,8 560 27 17 4,4 3100
ТМПГ 114х2-1,0-7-УЗ 540 12,53 7 0,00293 0,0050 14/16 0,0155 670 0,73х2,59х0,94 760 27 26 8,4 3430
ТМПГ 133х2-1,0-7-УЗ 735 15,12 7 0,0040 0,0075 14/16 0,0197 670 0,73х2,65х1,07 960 27 22 11,5
ТМПГ 168х2-1,0-7-УЗ 1050 24,43 7 0,0057 0,0122 14/16 0,0190 895 0,95х2,69х1,21 1140 27 16 16,4 3050
Теплообменники многоходовые для отопления в ЦТП(параметры теплоносителей 150 — 76/120 — 70 °С, нагреваемая вода по межтрубному пространству)
ТМПО 168х4-1,0-4-УЗ 2550 27,92 4 0,0057 0,0122 14/16 0,0190 670 0,73х4,69х0,94 1220 76 60 43,9 6920
ТМПО 219х4-1,0-4-УЗ 4470 46,0 4 0,00939 0,02139 14/16 0,0224 895 0,95х4,74х1,20 2240 85 60 77,0 6915
ТМЛО 273х4-1,0-4-УЗ 6420 82,24 4 0,01679 0,03077 14/16 0,0191 1010 1,10х4,83х1,31 2800 55 60 110,8 6590
Теплообменники многоходовые для горячего водоснабжения в ЦТП при двухпоточной схеме (параметры, как и в ИТП)
ТМПГ 114х4-1,0-4+4-УЗ 1350 28,64 4+4 2х0,00293 2х0,0050 14/16 0,0155 2х565 2,15х4,59х0,84 1560 36 49 21,1 3810
ТМПГ 133х4-1,0-4+4-УЗ 1840 34,56 4+4 2х0,0040 2х0,0075 14/16 0,0197 2х565 2,25х4,64х0,90 2000 36 32 28,8
ТМПГ 168х4-1,0-4+4-УЗ 2620 55,84 4+4 2х0,0057 2х0,0122 14/16 0,0190 2х670 2,35х4,69х0,94 2440 36 25 41,0 3360
ТМПГ 210х4-1,0-4+4-УЗ 4310 92,0 4+4 2х0,00939 2х0 02139 14/16 0,0224 2х895 2,8х4,74х1,20 4480 36 28 67,6 3200
ТМПГ 273х4-1,0-4+4-УЗ 7710 164,48 4+4 2х0,01679 2х0,03077 14/16 0,0191 2х1010 3,0х4,83х1,31 5600 36 34 120,9 3610
Теплообменник и многоходовые для горячего водоснабжения в ЦТП при однопоточной схеме (параметры, как и в ИТП)
ТМПГ 168х4-1,0-4-УЗ 1310 27,92 4 0,0057 0,0122 14/16 0,0190 670 0,73х4,69х0,94 1220 36 25 20,5 3360
ТМПГ 219х4-1,0-4-УЗ 2150 46,0 4 0,00939 0,02139 14/16 0,0224 895 0,95х4,74х1,20 2240 36 28 33,8 3200
ТМПГ 273х4-1,0-4-УЗ 3850 82,24 4 0,01679 0,03077 14/16 0,0191 1010 1,10х4,83х1,31 2800 36 34 60,5 3610
                                 

Примечание — Рабочее давление— 1МПа, максимальная температура теплоносителя — 150 °С. запас по поверхности нагрева—около 20 %. Условное обозначение при заказе: ТМПО—теплообменник многоходовой с профильной трубкой для отопления, ТМПГ—то же, для горячего водоснабжений, далее —диаметр корпуса секции, длина секции, давление; число секций в теплообменнике (две цифры через «+»—-двухпоточная схема); УЗ—вид климатического исполнения теплообменника по ГОСТ 15150.

Таблица 5

Технические характеристики многоходовых водоподогревателей с профилированной трубкой при расчетном режиме работы (WТР = 2 м/с)

Обозначение Поверхность нагрева, м2 Масса, кг Тепловая мощность, кВт Коэффициент теплопередачи, Вт(м2 · °С) Потери давления, кПа, по трубкам межтрубному пространству
ТМПО 76х2-1,0-5-УЗ 3,25 350 550 10520 122 180
ТМПО 89х2-1,0-5-УЗ 4,65 500 760 10240 119 180
ТМПО114х2-1,0-5-УЗ 8,95 700 1415 11520 125 190
ТМПО168х2-1,0-5-УЗ 17,45 1020 2900 10310 116 180
ТМПГ 76х2-1,0-7-УЗ 4,55 400 400 6180 170 100
ТМПГ 89х2-1,0-7-УЗ 6,51 560 560 6200 170 105
ТМПГ 114х2-1,0-7-УЗ 12,53 760 1080 6860 170 160
ТМПГ 168х2-1,0-7-УЗ 24,43 1140 2100 6100 170 100

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

ПРИМЕР ТЕПЛОВОГО И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПЛАСТИНЧАТЫХ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ (ПО ГОСТ 15518)

В соответствии с каталогом ЦИНТИхимнефтемаш (М. ,1990) выпускаются теплообменники пластинчатые для теплоснабжения следующих типов полуразборные (РС) с пластинами типа 0,5Пр и разборные (Р) с пластинами типа 0,3р и 0,6р.

Технические характеристики указанных пластин и основные параметры теплообменников, собираемых из этих пластин, приведены а табл. 1 и 2.

Допускаемые температуры теплоносителей определяются термостойкостью резиновых прокладок. Для теплообменников, используемых в системах теплоснабжения, обязательным является применение прокладок из термостойкой резины, марки которой приведены в табл. 3.

Условное обозначение теплообменного пластинчатого аппарата первые буквы обозначают тип аппарата—теплообменник Р (РС) разборный (полусварной), следующее обозначение — тип пластины, цифры после тире — толщина пластины, далее — площадь поверхности теплообмена аппарата (м2), затем — конструктивное исполнение (в соответствии с табл. 2), марка материала пластины и марка материала прокладки (в соответствии с табл. 3). После условного обозначения приводится схема компоновки пластин.

Таблица 1

Техническая характеристика пластин

Показатель Тип пластины
0,3р 0,6р 05Пр
Габариты (длина х ширина х толщина), мм 1370х300х1 1375х600х1 1380х650х1
Поверхность теплообмена, м2 0,3 0,6 0,5
Вес (масса), кг 3,2 5,8 6,0
Эквивалентный диаметр канала, м 0,008 0,0083 0,009
Площадь поперечного сечения канала, м2 0,0011 0,00245 0,00285
Смачиваемый периметр в поперечном сечении канала, м 0,66 1,188 1,27
Ширина канала, мм 150 545 570
Зазор для прохода рабочей среды в канале, мм 4 4,5 5
Приведенная длина канала, м 1,12 1,01 0,8
Площадь поперечного сечения коллектора (угловое отверстие на пластине), м2 0,0045 0,0243 0,0283
Наибольший диаметр условного прохода присоединяемого штуцера, мм 65(80) 200 200
Коэффициент общего гидравлического сопротивления 19,3 Re0,25 15 Re0,25 15 Re0,25
Коэффициент гидравлического сопротивления штуцера x 1,5 1,5 1,5
Коэффициенты: А 0,368 0,492 0,492
Б 4,5 3,0 3,0

Таблица 2

Техническая характеристика и основные параметры пластинчатых теплообменных аппаратов

Показатель Тип пластины
0,3р 0,6р 0,5Пр
1 2 3 4
Тип аппарата Разборный Полуразборный
Расход теплоносителя (не более), м3/ч 50 200 200
Номинальная площадь поверхности теплообмена аппарата, м2, и исполнение на раме: консольной (исполнение 1) От 3 до 10 От 10 до 25
двухопорной (исполнение 2) От 12,5 до 25 От 31,5 до 160 От 31,5 до 140
трехопорной с промежуточной плитой (исполнение 3) От 200 до 300 От 160 до 320
Расчетное давление, МПа (кгс/см2) 1(10) 1(10) 1,6(16) 2,5(25)
Габарит теплообменников,мм 650х400х1665 605х750х1800 2570х650х1860 (3500)

Таблица 3

Характеристики прокладок для пластин

Условное обозначение прокладок Марка материала и технические условия Каучуковая основа Температура рабочей среды, °С
0 Резина 359 (ТУ 38-1051023-89) СКМС-30 и АРКМ-15 (бутадиенметилстироль- ный каучук) От -20 до + 80
1 Резина 4326-Г (ТУ- 38-1051023-89) СКН-18 (бутадиеннитрильный каучук) От -30 до +100
2 Резина 51-3042 (ТУ 38-1051023-89) СКЭПТ (этиленпропилендиено- вый каучук) До 150
3 Резина 51-1481 (ТУ 38-1051023-89) СКЭП (этиленпропилендиено- вый каучук) До 150
4 Резина ИРП-1225 (ТУ 38-1051023-89) СКФ-32 и ИСКФ-26 (фторированный каучук) От -30 до +200

Пример условного обозначения пластинчатого разборного теплообменного аппарата: теплообменник Р 0,6р-0,8-16-1К-01 — теплообменник разборный (Р) с пластинками типа 0,6р, толщиной 0,8 мм, площадью поверхности теплообмена 16 м2, на консольной раме, в коррозионно-стойком исполнении, материал пластин и патрубков — сталь 12Х18Н10Т; материал прокладки — теплостойкая резина 359; схема компоновки:

что означает над чертой — число каналов в каж­дом ходе для греющей воды, под чертой — то же, для нагреваемой воды.

Дополнительный канал со стороны хода на­греваемой воды предназначен для охлаждения плиты и уменьшения теплопотерь.

Из рассматриваемых трех теплообменников наиболее целесообразно применение теплооб­менников РС 0,5Пр, поскольку эти теплообмен­ники надежно работают при рабочем давлении до 1,6 МПа (16 кгс/см2).

Пластины попарно сварены по контуру об­разуя блок. Между двумя сваренными пласти­нами имеется закрытый (сварной) канал для теп­лофикационной греющей воды. Разборные каналы допускают давление в них до 1 МПа (10 кгс/см2).

Теплообменники типа Р 0,3р могут приме­няться в системах теплоснабжения при отсутст­вии теплообменников типа РС 0,5Пр и парамет­рах теплоносителей до 1,0 МПа (до 10 кгс/см2), до 150 °С и перепаде давлений между теплоносителями не более 0,5 МПа (5 кгс/см2).

Применение теплообменников типа Р 0,6р (титан) в системах теплоснабжения ограничено и допустимо только при отсутствии теплообменни­ков РС 0,5Пр и Р 0,3р при параметрах теплоноси­телей не более 0,6 МПа (6 кгс/см2), до 150 °С и перепаде давлений теплоносителей не более 0,3 МПа (3 кгс/см2).

1. Методика расчета пластинчатых водоподогревателей основана на использовании в них всего располагаемого напора теплоносителей с целью получения максимальной скорости каж­дого теплоносителя и соответственно макси­мального значения коэффициента теплопередачи или при неизвестных располагаемых напорах по оптимальной скорости нагреваемой воды, как и при подборе кожухотрубных водоподогревате-пей.

В первом случае оптимальное соотношение числа ходов для греющей Х1 и нагреваемой Х2воды находится по формуле

Если соотношение ходов получается >2, то для повышения скорости воды целесообразна несимметричная компоновка, т.е. число ходов теплообменивающихся сред будет неодинако­вым (рис. 1—3 настоящего приложения). При несимметричной компоновке получается сме­шанное движение потоков в части каналов — противоток, в части — прямоток, что снижает температурный напор установки по сравнению с

противоточным характером движения теплообменивающихся сред, который имеет место при симметричной компоновке, и в определенной степени уменьшает выгоду от повышения ско­рости воды при несимметричной компоновке. Поэтому для исключения смешанного тока теппоносителей более эффективно водоподогревательную установку собирать из двух или несколь­ких раздельных теплообменников с симметрич­ной компоновкой, включенных последовательно по теплоносителю, у которого получается боль­шее число ходов, и параллельно — по другому теплоносителю. При этом обвязка соединитель­ными трубопроводами должна обеспечить про­тивоток в каждом теплообменнике.

2. При расчете пластинчатого водоподогревателя оптимальная скорость принимается исхо­дя из получения таких же потерь давления в уста­новке по нагреваемой воде, как при применении кожухотрубного водоподогревателя - 100 -150 кПа, что соответствует скорости воды в ка­налах WОПТ = 0,4 м/с.

Поэтому, выбрав тип пластины рассчитыва­емого водоподогревателя горячего водоснабже­ния, по оптимальной скорости находим требуемое количество каналов по нагреваемой воде mH:

fK— живое сечение одного межпластин­чатого канала.

3. Компоновка водоподогревателя симметричная Т. е. mГР=mH. Общее живое сечение ка­налов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды

4. Находим фактические скорости греющей и нагреваемой воды, м/с

В случае если соотношение ходов, опреде­ленное по формуле (1), оказалось >2 (при подстановке DPH = 100 кПа, а DPГР = 40 кПа - для ? ступени), водоподогреватель собираем из двух раздельных теплообменников и более и в фор­мулах (4) или (5) расход того теплоносителя, у которого получилось меньше ходов, уменьшаем соответственно в 2 раза и более.

5. Коэффициент теплоотдачи а1 ,Вт/(м2 × °С) от греющей воды к стенке пластины определяется по формуле

где А — коэффициент, зависящий от типа пластин принимается по табл. 1 настоящего приложения;

6. Коэффициент тепловосприятия а2, Вт/(м2  °С), от стенки пластины к нагреваемой воде принимается по формуле

где

7. Коэффициент теплопередачи к, Вт/(м2  °С), определяется по формуле

где b — коэффициент, учитывающий уменьше­ние коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления наки­пи и загрязнений на пластине, в зави­симости от качества воды принимается равным 0,7 — 0,85.

8. При заданной величине расчетной произ­водительности QSP и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температур­ному напору DtСР определяется необходимая по­верхность нагрева FТР по формуле (1) прил. 5.

При сборке водоподогревателя из двух раз­дельных теплообменников и более теплопроизводительность уменьшается соответственно в 2 раза и более.

9. Количество ходов в теплообменнике Х:

где fПЛ — поверхность нагрева одной пластины, м2.

Число ходов округляется до целой величины. В одноходовых теплообменниках четыре штуцера для подвода и отвода греющей и нагревае­мой воды располагаются на одной неподвижной плите. В многоходовых теплообменниках часть штуцеров должна располагаться на подвижной плите, что вызывает некоторые сложности при эксплуатации. Поэтому целесообразней вместо устройства многоходового теплообменника раз­бить его по числу ходов на раздельные теплооб­менники, соединенные по одному теплоносителю последовательно, а по другому — параллель­но, с соблюдением противоточного движения.

10. Действительная поверхность нагрева всего водоподогревателя определяется по формуле

11. Потери давления D кПа в водоподогревателях следует определять по формулам:

для нагреваемой воды

для греющей воды

где j — коэффициент, учитывающий накипеобразование, который для греющей сете­вой воды равен единице, а для нагре­ваемой воды должен приниматься по опытным данным, при отсутствии таких данных можно принимать j = 1,5— 2,0;

Б — коэффициент, зависящий от типа плас­тины, принимается по табл. 1 настоя­щего приложения;

WH.C — скорость при прохождении максимально­го секундного расхода нагреваемой воды.

ПРИМЕР РАСЧЕТА

Выбрать и рассчитать водоподогревательную установку пластинчатого теплообменника со­бранного из пластин 0,6р для системы горячего водоснабжения того же ЦТП, что и в примере с кожухотрубными секционными водоподогревателями. Следовательно, исходные данные, ве­личины расходов и температуры теппоносителей на входе и выходе каждой ступени водоподогре­вателя принимаются такими же, как и в преды­дущем примере.

1. Проверяем соотношение ходов в тепло­обменнике ? ступени по формуле (1), принимая DРН = 100 кПа и DРГР = 40 кПа;

Соотношение ходов не превышает 2, следовательно, принимается симметричная компоновка теплообменника.

2. По оптимальной скорости нагреваемой воды определяем требуемое число каналов по формуле (2)

3. Общее живое сечение каналов в пакете определяем по формуле (3) (mH принимаем рав­ным 20).

4. фактические скорости греющей и нагреваемой воды по формулам (4) и (5):

5. Расчет водоподогревателя ? ступени

а) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины, формула (6), принимая из табл. 1 А = 0,492:

б) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде, формула (7)

в) коэффициент теплопередачи, принимая  = 0,8, формула (8)

г) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя ? ступени, формула (1) прил. 5

д) количество ходов (или пакетов при разде­лении на одноходовые теплообменники), фор­мула (9)

Принимаем три хода,

е) действительная поверхность нагрева во­доподогревателя ? ступени, формула (10)

ж) потери давления ? ступени водоподогревателя по греющей воде, формула (12), принимая  = 1 и из табл. 1 Б = 3:

6. Расчет водоподогреватепя II ступени

а) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины, формула (6):

б) коэффициент тепловосприятия от пласти¬ны к нагреваемой воде, формула (7)

в) коэффициент теплопередачи, принимая  = 0.8 формула (8):

г) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя II ступени, формула (1) прил. 5:

д) количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники), формула (9):

Принимаем 2 хода;

е) действительная поверхность нагрева во¬доподогревателя II ступени, формула (10):

ж) потери давления II ступени водоподогре¬вателя по греющей воде, формула (12):

з) потери давления обеих ступеней водоподогревателя по нагреваемой воде, принимая  = 1,5, при прохождении максимального секундного расхода воды на горячее водоснабжение, формула (11):

В результате расчета а качестве водоподогревателя горячего водоснабжения принимаем два теплообменника (? и II ступени) разборной конструкции (Р) с пластинами типа 0,6р, толщи­ной 0,8 мм, из стали 12Х18Н1ОТ (исполнение 01), на двухопорной раме (исполнение 2К), с уплотнительными прокладками из резины марки 359 (условное обозначение — 10). Поверхность на­грева ? ступени —71,4 м2, {1 ступени — 47,4 м2. Схема компоновки ? ступени:

схема компоновки II ступени.

Условное обозначение теплообменников указываемое в бланке заказов будет

? ступени: РО,6р-0,8-71,4-2К-01-10

II ступени РО,6р-0,8-47,4-2К-01-10

Расчет водоподогревателя, собранного из пластинчатых теплообменников фирмы «Альфа-Лаваль» (технические характеристики см. в табл. 4), показывает что в ? ступень требуется установить

Таблица 4

Технические характеристики пластинчатых теплообменников фирмы «Альфа-Лавапь» для теплоснабжения

Показатель Неразборные паяные Разборные с резиновыми прокладками
СВ-51 СВ-76 СВ-300 М3-XFG M6-MFG М10-ВFG М15-ВFG8
Поверхность нагрева пластины, м2 0,05 0,1 0,3 0,032 0,14 0,24 0,62
Габариты пластины,мм 50х520 92х617 365х990 140х400 247х747 460х981 650х1885
Минимальная толщина пластины,мм 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,5 0,5
Масса пластины,кг 0,17 0,44 1,26 0,24 0,8 1,35 29,5
Объем воды в канале,л 0,047 0,125 0,65 0,09 0,43 1,0 1,55
Максимальное число пластин в установ­ке, шт, 60 150 200 95 250 275 700
Рабочее давление,МПа 3,0 3,0 2,5 1,6 1,6 1,6 1,6
Максимальная температура,°С 225 225 225 130 160 150 150
Габариты установки, мм:  ширина   103   192   466   180   320   470   650
 высота 520 617 1263 480 920 981 1885
 длина,неболее 286 497 739 500 1430 2310 3270
«        « менее 58 120 240 580 710 1170
Диаметр патрубков,мм 24 50 65/100 43 60 100 140
Стандартное число пластин 10,20,30, 40,50,60, 80 20,30,40, 50,60,70, 80,90,100, 110,120,130, 140,150          
Масса установки, кг, при числе пластин:  минимальном 5,2 15,8 38 146 307 1089
максимальном 15,4 73,0 309 59 330 645 3090
Максимальный расход жидкости, м3/ч 8,1 39 60/140 10 54 180 288
Потери давления при максимальном рас­ходе,кПа 150 150 150 150 150 150 150
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2× °С),пристандартныхусловиях 7700 7890 7545 6615 5950 5935 6810
Тепловая мощность, кВт,пристандартныхусловиях 515 2490 8940 290 3360 11480 18360

Примечания

1. Стандартные условия — максимальный расход жидкости, параметры греющего теплоносителя 70—15 °С, нагреваемого — 5—60 °С.

2. Номенклатура теплообменников «Альфа-Лаваль» не ограничена типами аппаратов, приведенных в таблице.

3. Материал пластин — нержавеющая сталь АISI 316, материал прокладок—ЕРОDМ.

Таблица 5

Технические характеристики паяных пластинчатых теплообменников «Цетепак» производства компании «Цететерм»

Показатель СР410 СР415 СР422 СР422-2V* СР500 СР500-2V*
Поверхность нагрева пластины, м2 0,025 0,05 0,095 0,28
Габариты пластины hxa, мм 311х112 520х103 617х192 950х364
Минимальная толщина пластины, мм 0.4 0,4 0,4 0,4
Масса пластины, кг 0.1 0,17 0,35 1,26
Объем воды в канале, л 0,05 0,094 0,21 0,52/0,7
Максимальное число пластин в установ­ке, шт. 150 80 150 200
Рабочее давление, МПа 2,5 2,5 2,5 2,5/1,6
Максимальная температура, °С 225 225 225 225
Основные размеры теплообменника в изоляции hхахl, мм 360х182х320 590х182х260 670х284х508 1200х450х818
Диаметр патрубков, мм 25 25 50 65/100
Масса теплообменника, кг, при числе пластин: минимальном ** 20 69,6
максимальном 75 246
Максимальный расход нагреваемой воды при потере давления 100 кПа, м3/ч 20 12 62 26 340 165
Коэффициент теплопередачи при стандарт­ных условиях***, Вт/(м2 × °С) 2420 3090 1700
Тепловая мощность при стандартных условиях, кВт 95 (СР410-150-2V) 440 (СР422-150-2V) 2000 (СР500-200-2V)
Максимальная тепловая мощность, кВт, при параметрах теплоносителя 150—76/165—70 °С 300 250 1200 800 4000  2500

* Теплообменники этой модели предназначены для ГВС с двухступенчатым подогревом воды в одном корпусе.  

** Число пластин подбирается с шагом 10 пластин при минимальном числе 10 пластин.  

* * * Стандартные условия — максимальный расход жидкости, параметры греющего теплоносителя 70—15 °С, нагреваемого — 5—60 °С.

Примечания  

1. Теплообменники поставляются в комплекте с изоляцией.

2. Числа через дробь означают параметры для первичного и вторичного теплоносителей.

3. Материал пластин— АISI 316.

Таблица 6

Технические характеристики пластинчатых теплообменников фирмы «АРV» для теплоснабжения

Показатель Неразборные паяные   Разборные с резиновыми прокладками  
BD4 BD7 BF2 N25 N35 N50 N60 N92
Поверхность нагрева пластины, м2 0,04 0,07 0,14 0,25 0,35 0,5 0,6 0,92
Габариты пластины,мм 290х120 525х120 574х235 924х368 1200х368 1614х368 1188х740 1563х740
Минимальная толщина пластины,мм 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
Масса пластины,кг 0,14 0,26 0,42 1,3 1,79 2,45 3,08 4,22
Объем воды в канале,л 0,03 0,052 0,133 0,7 0,95 1,3 2,05 2,77
Рабочее давление, МПа 3,0 3,0 3,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
Максимальная температура,°С 220 220 220 150 150 150 150 150
Диаметр патрубков,мм 25 25 65 80 80 80 200 200
Максимальное число пластин в установке, шт. 93 93 123 39/83* 39/83* 39/83* 91/151* 91/151*
Габариты установки, мм: hхa   290х120   525х120   574х235   1249х450   1525х450   1939х450   1560х886   1935х906
длина ,не более 246 246 315 570(10/2) 570(10/2) 570(10/2) 1340(10/2) 1340(10/2)
«      » менее 48 48 48 370(10/1) 370(10/1) 370(10/1) 1090(10/1) 1090(10/1)
Стандартноечислопластинвустановке 7,11,17,25,33,43,63,93 7,11,17,25,33,43,63,93 7,11,17,25,33,43,63,93,123
Масса установки, кг : неболее   14,4   26,2   58,4   310   410   460   1755   2270
неменее 2,4 4,0 10,5 210 300 380 1330 170

* Перед чертой —для рамы 10/1, за чертой — 10/2.

Примечания

1. Материал пластин неразборных — АISI 316, разборных АISI 304, материал прокладок разборных — ЕРОМ.

2. Номенклатура теплообменников "АРV» не ограничивается типами аппаратов, приведенных в таблице.

Таблица 7

Технические характеристики пластинчатых теплообменников фирмы «СВЕП» для теплоснабжения

Показатель   Неразборные паяные Разборные с резиновыми прокладками
В25 В35 В45 В50 В65 Gх6NI Gх12Р Gх18Р Gх26Р Gх42Р Gх51Р
Поверхность нагрева пластины, м2 0,063 0,093 0,128 0,112 0,270 0,070 0,120 0,180 0,275 0,450 0,550
Масса пластины, кг 0,234 0,336 0,427 0,424 1,080
Объем воды в канале, л 0,095 0,141 0,188 0,188 0,474
Максимальное число пластин в установке, шт. 120 200 200 250 300 100 160 160 450 450 450
Рабочее давление, МПа 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 1,0 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6
Максимальная температура, °С  185 185 185 185 185 150 150 150 150 150 150
Габариты установки, мм: ширина  117 241 241 241 362 160 320 320 460 460 630
высота  524 392 524 524 864 745 840 1070 1265 1675 1730
длина, не более 317 518 518 670 790 500 1090 1090 3080 3080 3130
Диаметр подсоединительных патрубков, мм 25 40 65 65 100 25 50 50 100 100 150
Масса установки при максимальном числе пластин, кг 30,6 71,4 119 119 900 38* 127* 183* 363* 554* 1138*
Максимально эффективная тепловая мощность, кВт, при парамет­рах теплоносителя 150—80/105— 70 °С и РНАП не более 150 кПа 350 550 900 2200 6100 400 550 1500 3000 7300 15000
Коэффициент теплопередачи, Вт/   (м2 ×°С) 5970 7880 6570 7820 7035 12920 9380 11550 10810 9500 11840
Эффективное число пластин, шт. 42 52 48 140 140 21 23 33 47 77 101
Тепловая мощность, кВт, при стандартных условиях 450 1500 4100 430 750 1050 9500
Коэффициент теплопередачи, Вт/ — (м2 ×°С), при стандартных условиях 6210 6260 5150 7980 7080 7030 7320
Эффективной число пластин, шт.— (через дробь — число ходов) 117/2 189/2 297/2 79/3 89/4 85/3 74/2

* Масса принята для числа пластин, требуемых при обеспечении мощности нижеследующей строки.

Примечания

1. Стандартные условия — максимальный расход жидкости, ограниченный допустимыми скоростями и потерями давления в водоподогревателе по нагреваемой воде не более 150 кПа; параметры теплоносителя: греющего 70—15 °С, нагреваемого 5 — 60 °С.

2. Материал пластин — нержавеющая сталь АISI 316 толщиной 0,3 — 0,6 мм, материал прокладок — ЕРDМ.

3. Номенклатура теплообменников не ограничена типами аппаратов, приведенных в таблице. теплообменник М15-BFG8 с числом пластин 64, площадь поверхности нагрева 38,4 м2 (коэффи­циент теплопередачи — 4350 Вт/(м2 × °С)). Во II ступени требуется теплообменник М10-ВFGс числом пластин 71, площадь поверхности на­грева 16,6 м2 (коэффициент теплопередачи — 5790 Вт/(м2×°С)). Потери давления в обеих ступенях при про­хождении максимального секундного расхода на­греваемой воды и том же коэффициенте загряз­нения (j = 1,5) составляют 186 кПа. В табл. 5, 6, 7 приведены технические характеристики теплообменников «Цетепак», "АРУ» и «СВЭП».

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

ТЕПЛОВОЙИ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ МНОГОХОДОВЫХ ПАРОВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ

Подогреватели горизонтальные пароводяные тепловых сетей (двух- и четырехходовые) по ОСТ 108.271.105 предназначены для систем отопле­ния и горячего водоснабжения.

1. Поверхность нагрева пароводяных подо­гревателей F, м2, определяется по формуле

где QSP — расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателя, Вт;

k — коэффициент теплопередачи водопо­догревателя, Вт/(м2 ×°C);

DtCP— расчетная разность температур между греющей и нагреваемой средами, °С.

2. Расчетная тепловая производительность во­доподогревателя на отопление QSh0 или на горя­чее водоснабжение QSPh определяется по прил. 2.

При этом, учитывая требования п. 4.8 насто­ящего свода правил, для каждого подогревате­ля расчетная производительность, определенная по прил. 2, делится на 2.

3. Коэффициент теплопередачи k:, Вт/(м2 × °С) определяется по формуле

где a2 — коэффициент теплоотдачи при про­дольном смывании от стенки трубки к нагреваемой воде, Вт/(м2 × °С);

аП — коэффициент теплоотдачи от конден­сирующегося пара к горизонтальной стенке трубки, Вт/(м2 × °С);

dСТ — толщина стенки трубки, м;

dНАК — толщина накипи, м, принимаемая на ос­новании эксплуатационных данных для конкретного района с учетом качества воды, а при отсутствии данных допус­кается принимать равной 0,0005 м;

lСТ — теплопроводность стенки трубки, Вт/(м× °С), принимается для стали рав­ной 58 Вт/(м × °С), для латуни — 105 Вт/(м × °С);

lНАК — то же, слоя накипи, принимается рав­ной 2,3 Вт/(м × °С).

4. Коэффициент теплоотдачи а2 Вт/(м2 . °С), от стенки трубки к нагреваемой воде в области тур­булентного движения, определяется по формуле

где tHCP— средняя температура нагреваемой воды, °С, определяемая по формуле

tHВХ; tHВЫХ— температура нагреваемой воды со­ответственно на входе и выходе из водоподогревателя, °С;

dBH— внутренний диаметр трубок, м;

WТР — скорость воды в трубках, м/с, опре­деляется по формуле

fТР— площадь сечения всех трубок в одном ходу подогревателя, м2, определяется по формуле

n— количество трубок в одном ходу, шт.;

r — плотность воды при средней температуре tHCP, кг/м3;

Gh — расчетный расход нагреваемой воды в трубках, кг/ч.

5. Коэффициент теплоотдачи аП, Вт/(м2 × °С), от конденсирующегося пара к стенке трубки оп­ределяется по формуле

где tS температура насыщения пара, °С;

m—приведенное число трубок, шт., опре­деляемое по формуле

где nОБ — общее число трубок в подогревателе, шт.;

nmax— максимальное число трубок в верти­кальном ряду, шт.;

tСТ — средняя температура стенок трубок. °С, определяется приближенно по формуле

и проверяется после предварительного расчета подогревателя по формуле

При несовпадении значений tСТ, определен­ных по формулам (9) и (10), более чем на 3 °С аП следует пересчитывать, приняв значение tСТ, определенное по формуле (10).

6. Расчетную разность температур DtСР, °С, между греющей и нагреваемой средами опре­деляют по формуле

где tБ, tМ — соответственно большая и меньшая разность температур между грею¬щей и нагреваемой средами на вхо¬де и выходе из подогревателя, °С, определяется по формулам:

При расчете пароводяных водоподогревателей отопления температуру нагреваемой воды на входе и выходе из водоподогревателя следует принимать

где 2 — температура воды в обратном трубопроводе систем отопления при расчетной температуре наружного воздуха t0 °С;

где t01 — температура воды в подающем трубо­проводе тепловых сетей за ЦТП или в подающем трубопроводе системы ото­пления при установке водоподогрева­теля в ИТП при расчетной температу­ре наружного воздуха t0, °С.

В этом случае расчетная разность темпера­тур DtCP °С, определится по формуле

Примечание — При независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель температуру нагреваемой воды в обрат­ном трубопроводе на входе в водоподогреватель сле­дует определять с учетом температуры воды после при­соединения трубопровода систем вентиляции. При рас­ходе теплоты на вентиляцию не более 15 % суммарного максимального теплового потока на отопление допус­кается температуру нагреваемой воды перед водопо-догревателем принимать равной температуре воды в обратном трубопроводе системы отопления.

При расчете водоподогревателя на горячее водоснабжение температуру нагреваемой воды, °С, следует принимать:

  • на входе в водоподогреватель — равной тем­пературе холодной (водопроводной) воды tC в отопительный период; при отсутствии данных принимается равной 5 °С;
  • на выходе из водоподогревателя — равной температуре воды, поступающей в систему горя­чего водоснабжения th, в ЦТП и в ИТП th = 60 °С, а в ЦТП с вакуумной деаэрацией th = 65 °С.

7. Расходы нагреваемой воды для расчета водоподогревателей систем отопления, кг/ч, сле­дует определять по формулам:

при независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель

где Qomax, Qvmax— соответственно максимальные тепловые потоки на отопление и вентиляцию, Вт.

Расход нагреваемой воды, кг/ч, для расчета водоподогревателей горячего водоснабжения определяется по формуле

где QSPh— расчетная производительность водо­подогревателя, Вт (см. прил. 2).

8. Потери давления DРH, Па, для воды, про­ходящей в трубках водоподогревателя

где WТР— скорость воды, м/с, определяемая п формуле (5);

z — число последовательных ходов водо­подогревателя;

l—длина одного хода, м;

Sx — сумма коэффициентов местных сопро­тивлений;

l— коэффициент гидравлического трения.

Эквивалентную шероховатость внутренней поверхности латунных трубок при определении l можно принимать 0,0002 м.

Сумму коэффициентов местных сопротивле­нии в трубках можно принимать:

для двухкодовых водоподогревателей  Sx= 9,5; для четырехходовых водоподогревателей Sx= 18,5.

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ МАКСИМАЛЬНЫХ (РАСЧЕТНЫХ) РАСХОДОВ ВОДЫ ИЗ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ НА ТЕПЛОВОЙ ПУНКТ

1. При отсутствии нагрузки горячего водо­снабжения и зависимом присоединении систем отопления и вентиляции по формуле

а при независимом присоединении через водоподогреватели вместо t2 подставляется t02, при­нимаемое на 5—10 °С выше температуры воды в обратном трубопроводе системы отопления t2.

2. При наличии нагрузки горячего водоснаб­жения в закрытых системах теплоснабжения.

а) при наличии баков-аккумуляторов у пот­ребителя и присоединении водоподогревателей горячего водоснабжения:

по одноступенчатойсхеме с регулировани­ем расхода теплоты на отопление

но не менее расхода воды, определенного по формуле (1);

по одноступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и вентиляцию

по двухступенчатой схеме с регулированием расхода теплоты на отопление

но не менее расхода воды, определенного по формуле (1);

по двухступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и вентиляцию

б) при отсутствии баков-аккумуляторов у пот­ребителей и присоединении водоподогревателей горячего водоснабжения:

по одноступенчатой схеме с регулировани­ем расхода теплоты на отопление

но не менее расхода воды, определенного по формуле (1);

по одноступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и вентиляцию

по двухступенчатой схеме с регулированием расхода теплоты на отопление и максимальным тепловым потоком на вентиляцию менее 15 % максимального теплового потока на отопление

но не менее расхода воды, определенного по формуле (1),

по двухступенчатой схеме с регулированием расхода теплоты на отопление и максимальным тепловым потоком на вентиляцию более 15 % максимального теплового потока на отопление

по двухступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и максимальным теп­ловым потоком на вентиляцию менее 15 % мак­симального теплового потока на отопление

по двухступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и максимальным тепловым потоком на вентиляцию более 15 % максимального теплового потока на отопление

Примечания

1. В формулах (4), (5), (8), (10)

; В формулах (9), ( 11)

2. В формулах (8), (10) коэффициент 1,2 учитывает увеличение среднечасового теплового потока на горя­щее водоснабжение в сутки наибольшего водопотребления.

3. Расход теплоты на отопление Q¢o, Вт, при темпе­ратуре наружного воздуха, соответствующей точка излома графика температур водыt¢H, с учетом постоянной в течение отопительного периода величины бытовых или производственных тепловыделений определен по фор­муле

где Sq— тепловыделения, принимаемые для жилых зданий по СНиП 2.04.05-91* и для общественных и производственных зданий — по расчету, Вт;

ti —расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях, °С;

tоптi —оптимальная температура воздуха в отаплива­емых помещениях, принимаемая по среднему значению температур, приведенных в прил. 4 к СНиП 2.04.05-91*;

to — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, принимаемая как средняя температура наиболее холодной пятидневки в соответствии со СНиП 2.01.01-82, °С.

3. В открытых системах теплоснабжения

или по формуле (17) СНиП 2.04.07-86*.

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

ТРУБЫ ПО НТД, РЕКОМЕНДУЕМЫЕ К ПРИМЕНЕНИЮ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

Условный диаметр труб Dy ,мм Нормативно-техническая документация на трубы (НТД) Марки стали Предельные параметры
  температура, °С рабочее давление Р, МПа (кгс/см2)
1 2 3 4 5
Трубы электросварные прямошовные  
15 — 400 Технические требования по ГОСТ 10705 (группа В, термообработанные). Сортамент по ГОСТ 10704 ВСтЗсп5;       10,20 300       300 1,6 (16)       1,6(16)
400—1400 Технические требования по ГОСТ 10706 (по изменению 2, группа В, термообработанные) ВСтЗсп5 ВСтЗсп4 17ГС,   17Г1С, 17Г1С-У, 13ГС, 13Г1С-У 200     300 2,5 (25)     2,5 (25)
150—400 ГОСТ 20295 (тип 1 ) 20 (К42) 350 2,5 (25)
500 — 800 ГОСТ 20295 (тип 3, термообработанные) 17ГС, 17Г1С (К52) 425 2,5 (25)
500 — 800 1000 -1200 1200 ТУ 14-3-620 17ГС, 17Г1С, 17Г1С, 17Г1С-У, 13ГС 300 2,5 (25)
1000 ТУ 14-3-1424 17Г1С-У (К52) 350 2,5 (25)
1000,1200 ТУ 14-3-1138 17Г1С-У (К52) 425 2,5 (25)
1000,1200 ТУ 14-3-1698 13ГС, 13ГС-У, 13Г1С-У, 17Г1С-У 350 2,5 (25)
500—1200 ТУ 14-3-1680 ВстЗсп5 200 2,5 (25)
500 — 800 ТУ 14-3-1270 17ГС 350 2,5 (25)
1200 ТУ 14-3-1464 13Г1С-У 13ГС-У (К52, К5)   350   2,5 (25)
Трубы электросварные спиральношовные  
150—350 ГОСТ 20295 (тип 2) 20(К42) 350 2,5 (25)
500 — 800 ГОСТ 20295 (тип 2, термообработанные) 20(К42) 350 2,5 (25)
    17ГС, 17Г1С (К52)   350   2,5 (25)
    ВстЗсп5 300 2,5 (25)
500 —1400 ТУ 14-3-954 20 17Г1С, 17ГС 350 2,5 (25)
500 —1400 ТУ 14-3-808 20 350 2,5 (25)
Трубы бесшовные
40 — 400 Технические требования по ГОСТ 8731 (группа В), 10,20 300 1,6 (16)
  Сортамент по ГОСТ 8732 10Г2 350 2,5 (25)
15 —100 Технические требования по ГОСТ 8733 (группа В), 10,20 300 1,6 (16) 4,0 (40)
  Сортамент по ГОСТ 8734 10Г2 09Г2С 350 425 5,0 (50) 5,0 (50)
15 — 300 350,400 ТУ 14-3-190 Сортамент по ГОСТ 8732 и ГОСТ 8734 10,20   20   425   6,4 (64)
50 — 400 ТУ 14-3-460 20 15ГС 450 Неограничено
50 — 400 ТУ 14-3-1128, Сортамент по ГОСТ 8732 09Г2С   425   5,0 (50)
20 — 200 ГОСТ 550 (группа А) 10,20 425 5,0 (50)
    10Г2 350 5,0 (50)

Примечания

1. В таблицу включены трубы по ТУ 14-3-1424, ТУ 14-3-1464, ТУ 14-3-1680 и ТУ 14-3-1698, отсутствующие в «Правилах устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды» и рекомендуемые к приме­нению.

2. В таблицу включены трубы из сталей марок 13ГС, 13ГС-У и 13Г1С-У, отсутствующие в "Правилах устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды», испытанные и одобренные Всесоюзным теплотех­ническим институтом и рекомендованные к применению ЦКТИ.

3. Применение труб и сталей, указанных в примечаниях 1 и 2, следует дополнительно согласовывать с органами Госгортехнадзора.

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

ПЕРЕЧЕНЬ ТИПОВОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ НА КОНСТРУКЦИИ, ИЗДЕЛИЯ И УЗЛЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ СЕРИЯ 5.903-13 «ИЗДЕЛИЯ И ДЕТАЛИ ТРУБОПРОВОДОВ ДЛЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ»

№ выпуска Наименование выпуска Состав выпуска Краткая характеристика
1 2 3 4
1 Детали трубопроводов Отвод крутоизогнутый, черт. ТС-582 DY=40...600 мм, угол гиба 30, 45, 60, 90°, R=1,5 DY для DY£ 400 мм, R= DY для DY ³ 500 мм
    Отвод сварной, черт. ТС-583.000СБ DY =100...1400 мм, угол по­ворота 15, 30, 45, 60, 90°, PY£ 2,5 МПа, t £ 350 °С, PY £ 1,6 МПа, t £ 300 °С, PY £ 2,2 Мпа, t £ 350 °С
    Отводы гнутые, черт. ТС-584 DY =10...400 мм, PY=1,6; 2,5; 4,0 МПа
    Переход сварной листовой концентричес­кий, черт.ТС-585 и эксцентрический, черт. ТС-586 DY £ 1400 мм, РY =2,5 Мпа, t £ 350 °С, РY £ 1,6 МПа, t £ 300 °С, PP £ 2,2 МПа, t £ 415°С
    Переход штампованный концентрический и эксцентрический, черт. ТС-594 DY £ 400 мм, РY£ 4,0 МПа, t £ 425 °С
    Тройники и штуцеры для ответвления тру­бопроводов, черт. ТС-588.000СБ-ТС592 DY =10...1400 мм—трубопро­воды,DY =10. ..1400 мм — ответвления, PY £ 4,0 МПа
    Фланцы плоские приварные с патрубком, черт. ТС-593.000СБ, черт. ТС-599.000СБ DY =15. ..1400 мм, РY £ 2,5 МПа, t £ 350 °С. Присоединительные размеры по ГОСТ 12815—80
    Заглушки плоские приварные, черт, ТС-59.000 СБ DY =25...1000 мм, РY  до 4,0 МПа
    Заглушки плоские приварные с ребрами, черт. ТС-596.000 DY =300...1400 мм, PY от 0,25 до 4,0 МПа трубопроводов,
Примечание — Сводная таблица ответвлений черт. ТС-587 ТВ
2 Дренажные узлы Узел штуцера и арматуры на водяной теп­ловой сети и конденсатопроводе (спускник), черт. ТС-631.000СБ и ТС-632.000СБ DY =32...1400 мм, РY=1,6; 2,5 МПа
    Узел штуцера и арматуры для гидропневматической промывки водяных тепловых сетей (спускник), черт. ТС-633.000СБ, ТС-634.000СБ DY =50...1400 мм, РY=1,6; 2,5; МПа
    Узел штуцера с вентилем для выпуска воз­духа на водяных тепловых сетях и конденса-топроводах (воздушник), черт. ТС-635.000СБ DY =32...1400 мм, РY= 1,6, 2,5; МПа
    Узел штуцера с вентилем для подключе­ния сжатого воздуха при гидропневмати­ческой промывке на водяной тепловой сети и конденсатопроводе (воздушник), черт. ТС-636.000СБ DY =50...1400 мм, РY=1,6; 2,5; Мпа
    Узел пускового дренажа паропроводов, черт. ТС-637.000С6 DY =65...1200 мм, РY=1,0; 1,6; 2,5; 4,0; 6,4 Мпа
    Узел пускового дренажа паропроводов с отводом, черт. ТС-638.000СБ DY =65...1200 мм, РY=1,0; 1,6; 2,5; 4,0 МПа, DY=50...700 мм, РY=6,4 МПа
    Узел пускового и постоянного дренажа паропровода, черт. ТС-639.000СБ DY =65...1200 мм, РY=1,0; 1,6; 2,5; 4,0 МПа, DY=50...700 мм, РY=6,4 МПа
    Воздушник на паропроводе, черт. ТС-640.000СБ DY =65...1200 мм, РY=1,0; 1,6; 2,5; 4,0 МПа, DY=50...700 мм, РY=6,4 МПа
3 Установка контрольноизмерительных приборов (термометров, манометров) Установка термометра на горизонталь­ном трубопроводе, черт. ТС-3.001.000СБ DY =100...1400 мм, t £ 200 °С, DY =100...1000 мм, t £ 350 °С, DY =100...1000 мм, t £ 440 °С
    Установка термометра углового с углом поворота 90 ° на вертикальном и гори­зонтальном трубопроводах, черт. ТС-3.002.000СБ То же
    Установка манометра на горизонтальном трубопроводе, черт. ТС-3.ОО3.ОООСБ PY £ 2,5 МПа, t £ 200 °С
    Установка манометра на вертикальном трубопроводе, черт. ТС-3.004.000СБ РY £ 2,5 МПа, t £ 200 °С
    Установка манометра на горизонтальном трубопроводе, черт. ТС-3.005.000СБ PY £ 6,2 МПа, t £ 440 °С
    Установка манометра на вертикальном трубопроводе, черт. ТС-3.006.000СБ PY £ 6,2 МПа, t £ 440 °С
4 Компенсаторы сальниковые Компенсатор сальниковый односторонний: вариант 1 — с уплотняющим устройством, вариант 2 — без уплотняющего устрой­ства, черт. ТС-579.00.000СБ DY =100...1400 мм, PY £ 2,5 МПа, t £ 300 °С. Компенсирующая способ­ность от 190 до 500 мм
    Компенсатор сальниковый двухсторонний: вариант 1 — с уплотняющим устройством, вариант 2 — без уплотняющего устрой­ства, черт. ТС-580.00.000СБ DY =100...800 мм, PY £ 2,5 МПа, t £ 300 °С. Компенсирующая способ­ность от 380 до 900 мм
5 Грязевики Грязевик горизонтальный, черт. ТС-565.00.000СБ DY =150...400 мм, РY=2,5; 1,6; 1,0 МПа
    Грязевик горизонтальный, черт. ТС-566.00.000СБ DY =500.. .1400мм, РY=2,5; 1,6 МПа
    Грязевик вертикальный, черт. ТС-567.00.000СБ DY =200...300 мм, РY=2,5;1,6 МПа
    Грязевик вертикальный, черт, ТС-568.00.000СБ DY =350...1000 мм, РY=2,5; 1,6 МПа
    Грязевик тепловых пунктов, черт. ТС-569.00.000СБ DY =40...200 мм, РY=2,5; 1,6; 1,0 МПа

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

ПРЕДЕЛЫ ПРИМЕНЕНИЯ АРМАТУРЫ ИЗ ЧУГУНА (ВЫПИСКА ИЗ ТАБЛ. 7 «ПРАВИЛ УСТРОЙСТВА И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ ПАРА И ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ», ИЗД. 1994 г. (ШИФР РД-03-94))  

Марка чугуна НТД Предельные параметры
DY,мм t,°С P,  МПа (кгс/см2)
Сч10, Сч15 ГОСТ 1412 80 300 130 200 3(30) 0,8(8)
Сч20, Сч25 Сч3О, Сч35 ГОСТ 1412 100 200 300 300 3(30) 1,3(13) 0,8(8)
Сч20, Сч25 Сч3О, Сч35 ГОСТ 1412 600 1000 130 0,64(6,4) 0,25(2,5)
КчЗЗ-8, Кч35-10, Кч37-12 ГОСТ 1215 200 300 1,6(16)
Вч35, Вч40, Вч45 ГОСТ 7293 200 600 350 130 4(40) 0,8(8)

Примечания

1. Нормируемые показатели и объем контроля должны соответствовать указанным в стандартах.

2. Применение чугуна Сч10 допускается с временным сопротивлением не ниже 1,2 МПа (12 кгс/см2).

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

ПЕРЕЧЕНЬ АЛЬБОМОВ ОТРАСЛЕВОЙ УТПД ТЭП ТХТ-05 И ТЭП ТХТ-05-П ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ, АРМАТУРЫ И ОБОРУДОВАНИЯ В ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ

Шифр работы Название Альбом Содержание материалов в альбомах
ТЭП ТХТ-05 Типовые проектные решения по применению теплоизоляционных конструкций для трубопроводов и оборудования тепловых электростанций   № 1 ТЭП ТХГ-05-Т ТЭП ТХТ-05-0 Трубопроводы и оборудование
№2 ТЭП ТУТ-05-А ТЭП ТХТ-05-Ф Арматура и фланцевые соединения
  Часть 1 Объекты, расположенные внутри помещений №3 (с изменениями) ТЭП ТХТ-05-МТ ТЭП ТХТ-05-МО Масса теплоизоляционных конструкций для трубопроводов и оборудования
ТЭП ТХТ-ОП -?? То же Часть ?? Объекты, расположенные на открытом воздухе № 5 ТЭП ТХТ-05-П-ОП ТЭП ТХТ-05-П-ОК Разгружающие устройства для трубопроводов, расположенных внутри помещений и на открытом воздухе (опорные полки и опорное кольцо)

Примечания

1. Типовые проектные решения ТХТ-05 и ТХТ-05-П разработаны институтом Теплоэлектропроект, СПКБ ВПСМО Союзэнергозащита и ВНИПИтеплопроект и согласованы ВССМО Союзэнергозащиты, Утверждены ВГНИПИИ Тепло-электропроект, введены в действие ГПИО Энергопроект, часть ? с 1.01.90 г. (протокол № 45), часть II — с 1 01.91г. (протокол №66) и утверждены Минэнерго СССР.

2. Отраслевая УТПД предназначена для применения при проектировании и монтаже тепловой изоляции наруж­ной поверхности трубопроводов диаметром от 10 до 1420 мм, арматуры и фланцевых соединений плоских и криво­линейных поверхностей оборудования ТЭС с температурой теплоносителя от плюс 50 до плюс 60°С

3. При разработке УТПД толщина основного слоя тепловой изоляции определялась по нормам линейной плот­ности теплового потока, приведенных в СНиП 2.04.14-88 .

4. При разработке УТПД использованы материалы ВНИПИ теплопроект:   типовые конструкции изделия и узлы зданий и сооружений Серия 7.903. 9-2 «Тепловая изоляция трубопрово­дов с положительными температурами»: вып. 1 Тепловая изоляция трубопроводов. Рабочие чертежи вып. 2. Тепло­вая изоляция арматуры и фланцевых соединений. Рабочие чертежи Серия 3.903-11 «Тепловая изоляция криволи­нейных и фасонных участков трубопроводов и узлов оборудования. Рабочие чертежи» 5. Калькодержателями УТПД являются институты Теплоэлектропроект и СПКБ ВПСМО Союзэнергозащита.

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

ВЫБОР СПОСОБА ОБРАБОТКИ ВОДЫ ДЛЯ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ В ЗАКРЫТЫХ СИСТЕМАХ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Показатели качества исходной питьевой воды из хозяйственного водопровода (средние за год) Способы противокоррозионной и противонакипной обработки воды в зависимости от вида труб
Индекс насыщения карбонатом кальция J при 60 °С Суммарная концентрация хлоридов и сульфатов мг/л Перманганатная окисляемость, мг О/л Стальные трубы без покрытия совместно с оцинкованными трубами Оцинкованные трубы Стальные трубы с внутренними эмалевыми и другими неметаллическими покрытиями или термостойкие пластмассовые трубы
1 2 3 4 5 6
 J < -1,5 £ 50 0—6 ВД ВД
J < -1,5 > 50 0—6 ВД+С ВД+С
-1,5 £ Ј < -1,5 £ 50 0—6 С с
-0,5 £ Ј £ 0 £ 50 0—6 С
0 < Ј £ 0,5 £ 50 > 3 С
0 < Ј £ 0,5 £ 50 £ 3 С+ М М М
 Ј > 0,5  £ 50 0—6 М М М
-1,5 £ Ј £ 0 51 —75 0—6 С C
-1,5 £ Ј £ 0 76 —150 0—6 ВД C
-1,5 £ Ј £ 0 > 150 0—6 ВД+С ВД
0 < Ј £ 0,5 51 — 200 > 3 С C
0 < Ј £ 0,5 51 — 200 £ 3 С + М C + М М
0 < Ј £ 0,5 > 200 > 3 ВД ВД
0 < Ј £ 0,5 > 200 £ 3 ВД+ М ВД+ М М
 Ј > 0,5 51 — 200 0—6 C+ М  C + М М
 Ј > 0,5 201 — 350 0—6 ВД+ М С + М М
 Ј > 0,5 > 350 0—6 ВД+ М ВД + М М

Примечания

1. В графах 4 — 6 приняты следующие обозначения способов обработки воды: противокоррозионный: ВД—вакуумная деаэрация, С—силикатный; противонакипный: М — магнитный. Знак «—«   обозначает что обработка воды не требуется.

2. Значение индекса насыщения карбонатом кальцияJ определяется в соответствии со СНиП 2.04.02-84*, а средние за год концентрации хлоридов сульфатов и других растворенных в воде веществ — по ГОСТ 2761. При подсчете индекса насыщения следует вводить поправку на температуру, при которой определяется водородный показатель рН.

3. Суммарную концентрацию хлоридов и сульфатов следует определять по выражению [Сl -] + [SO2-4]

4. Содержание хлоридов [Сl -] в исходной воде согласно ГОСТ 2874 не должно превышать 350 мг/л а [SO2-4] — 500мг/л.

5. Использование для горячего водоснабжения исходной воды с окисляемостью более 5 мг О/л, определенной методом окисления органических веществ перманганатом калия в кислотной среде как правило, не допускается. При допущении органами Минздрава цветности исходной воды до 35° окисляемость воды может быть допущена более 6 мг О/л

6. При наличии в тепловом пункте пара вместо вакуумной деаэрации следует предусматривать деаэрацию при атмосферном давлении с обязательной установкой охладителей деаэрированной воды.

7. Если в исходной воде концентрация свободной углекислоты [СО2] превыщавт 10 мг/л, то следует после вакуумной деаэрации производить подщелачиваиие.

8. Магнитная обработка применяется при общей жесткости исходной воды не более 10 мг-экв/л и карбонатной жесткости (щелочности) более 4 мг-экв/л. Напряженность магнитного поля в рабочем зазоре магнитного аппарата не должна превышать 159 ·103 А/м.

9. При содержании в воде железа [Fе2+;3+] более 0,3 мг/л следует предусматривать обезжелезивание воды независимо от наличия других способов обработки воды.

10. Силикатную обработку воды и подщелачивание следует предусматривать путем добавления в исходную воду раствора жидкого натриевого стекла по ГОСТ 13078.

11. При среднечасовом расходе воды на горячее водоснабжение менее 50 т/ч деаэрацию воды предусматривать не рекомендуется.

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРУЮЩЕГО СЛОЯ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ФИЛЬТРОВ

Наименование Единица измерения Показатели
Крупность зерен мм 0,5 -1,1
Насыпная масса 1 м3 сухого материала т 0,6—0,7
Насыпная масса 1 м3 влажного материала « 0,55
Высота слоя М 1,0—1,2
Длительность взрыхления мин 15
Интенсивность взрыхления л/(с .м2) 4
Оптимальная скорость фильтрования м/ч 20
Потеря давления в свежем фильтрующем слое МПа 0,03 - 0,05
Потеря давления в загрязненном слое перед промывкой « 0,1

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

ДОЗА ВВОДИМОГО ЖИДКОГО НАТРИЕВОГО СТЕКЛА ДЛЯ СИЛИКАТНОЙ ОБРАБОТКИ ВОДЫ

Показатели качества исходной водопроводной воды (средние за год) Доза вводимого жидкого натриевого стекла в пересчете на SiO2-3, мг/л
Индекс насыщения карбонатом кальция J при  60°С Концентрация, мг/л
соединений кремния* SIO2-3 растворенного кислорода 02 хлоридов и сульфатов (суммарно) [Cl-]+[SO2-4]
-0,5 £ Ј £ 0 До 35 Любая £ 50 15
-1,5 £ Ј £ 0,5 « 15 « £ 50 35
J > 0 « 25 « 51 —100 25
J > 0 « 15 « 101 — 200 35*

* При концентрации в исходной воде соединений кремния <15 мг/л (в пересчете наSiO2-3) доза вводимого жидкого натриевого стекла должна быть увеличена до ПДК, указанной в п. 5.20 настоящего свода правил.

ПРИЛОЖЕНИЕ 18

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГРАФИКОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ У ПОТРЕБИТЕЛЕЙ

А.РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ В СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОГОДНЫХ УСЛОВИЙ

Для промышленных и общественных зданий, при расчете теплопотерь, которых не учитываются бытовые тепловыделения, изменение подачи теплоты на отопление определяется по формуле (рис. 1, линия 1)

где Q0— относительный тепловой поток на ото­пление;

Q0 тепловой поток на отопление при те­кущей температуре наружного воздуха tн, Вт;

Q0max — расчетный тепловой поток на отопле­ние при расчетной температуре наруж­ного воздуха для проектирования ото­пления t0, Вт;

ti — расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях.

1 для промышленых и общественных зданий; 2 — для жилых зданий при регулировании без коррекции по отклоне­нию внутренней температуры от заданной; 3 — для жилых зданий при регулировании с коррекцией по ti.

Для жилых зданий при расчете изменения теплового потока на отопление в соответствии со СНиП 2.04.05-91* учитываются бытовые тепловыделения в квартирах, которые в отличие от теплопотерь через ограждения не зависят от величины tн . Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты на отопление по срав­нению с определением его по формуле (1). Тог­да относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с уг­ловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле

где tiОПТ—оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принима­емая с учетом принятого способа ре­гулирования;

0,14—доля бытовых тепловыделений в квартирах с угловой комнатой от теп­лопотерь для условий t0 = —25 °С. При регулировании систем отопления под­держанием графика подачи теплоты в зависи­мости от tн без коррекции по температуре внут­реннего воздуха, когда скорость ветра при рас­чете теппопотерь принимается равной расчет­ной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, tiопт при­нимается равной 20,5 °С при tн, соответствую­щей параметрам А. постепенно снижаясь до 19 °С с понижением tн до tн=t0,    (рис. 1, линия 2).

При регулировании систем отопления с ав­томатической коррекцией графика подачи теп­лоты при отклонении внутренней температуры от заданной, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной нулю, что со­ответствует сокращению объемов инфильтрую­щегося наружного воздуха, но не менее сани­тарной нормы притока, tiопт принимается равной 21,5 °С. График изменения относительного теп­лового потока на отопление будет представлять собой прямую пинию, пересекающую ось аб­сцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по ti, а при tн = t0 относительный тепловой поток будет равным 0,96   Q0max (рис. 1, линия 3).

Б. РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ У ПОТРЕБИТЕЛЯ ПОДДЕРЖИВАЕМЫХ ПРИ АВТОМАТИЗАЦИИ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

При автоматизации систем отопления задан­ный график подачи теплоты обеспечивается пу­тем поддержания регулятором соответствующего графика температур теплоносителя. Могут применяться следующие способы поддержания графика температур теплоносителя, циркулирующего в системе отопления:

1 ) поддержание графика температур тепло­носителя в подающем трубопроводе — t01;

2) поддержание графика температур тепло­носителя в обратном трубопроводе — t2;

3) поддержание графика разности темпера­тур теплоносителя в обоих трубопроводахDt=t01 -t2.

Первый способ, наиболее распространенный за рубежом, приводит к завышению подачи теп­лоты в теплый период отопительного сезона при­мерно на 4 % годового теплопотребления на ото­пление вследствие необходимости спрямления криволинейного графика температур воды в по­дающем трубопроводе.

Второй способ рекомендуется применять при автоматизации систем, в которых возможно из­менение расхода циркулирующего теплоносите­ля (например, при подключении системы отопле­ния к тепловым сетям через элеватор с регули­руемым сечением сопла, с корректирующим на­сосом, установленным на перемычке между по­дающим и обратным трубопроводами). Контроль температуры в обратном трубопроводе гаран­тирует нормальный прогрев последнихпо ходуводы в стояке отопительных приборов.

Третий способ наиболее эффективен, так как при нем повышается точность регулирования,из-за того, что график разности температур — ли­нейный, в отличие от криволинейных графиков температур воды в подающем и обратном тру­бопроводах систем отопления. Но он может при­меняться только в системах отопления, в кото­рых поддерживается постоянный расход цирку­лирующего теплоносителя (например, при неза­висимом присоединении через водоподогреватель или с корректирующими насосами, установ­ленными на подающем или обратном трубопро­водах системы отопления). При известном рас­ходе воды, циркулирующей в системе,этот спо­соб регулирования является наиболее точным, так как еще устраняет ошибки в подаче теплоты при наличии запаса в поверхности нагрева ото­пительных приборов (при других способах регу­лирования поддержание расчетного графика приведет к перерасходу теплоты и из-за незна­ния фактического значения показателя степени т в формуле коэффициента теплопередачи ото­пительного прибора).

На рис. 2 и 3 представлены графики измене­ния относительной температуры воды в подающем

и обратном

трубопроводах систем отопления с постоянной циркуляцией воды (температурного критерия системы отопления) в зависимости от относительного теплового потока на отопление Q0, определенного по разделу А настоящего приложения, и с учетом возможных значений показателя степени m в формуле коэффициента теплопередачи отопительного прибора (здесь b далее с индексом «т» — значения температур при текущей температуре наружного воздуха).

Эти рисунки иллюстрируют значительное влияние на степень криволинейности графиков температур воды фактического значения коэф­фициента m, который зависит от типа отопитель­ных приборов и способа прокладки стояка. Так. например, в системах отопления с замоноличенными стояками и конвекторами «Прогресс» следует приниматьm= 0,15, а в системах отопле­ния с конвекторами «Комфорт» и открыто про­ложенными стояками m= 0,32. В системах с чу­гунными радиаторами m = 0,25.

Используя эти графики, находят искомую температуру воды в подающем или обратном трубопроводе при различных температурах на­ружного воздуха: для требуемой tн находят по формулам (1) и (2) или из графика рис.1 отно­сительный расход теплоты на отопление Q0, а

по нему — из графиков рис. 2 или 3 относитель­ную температуру воды. Затем по нижеперечисленным формулам — искомую температуру воды:

Значения ti и tiопт принимаются теми же, что и при определении Q0. На рис. 4 приведены для однотрубных систем отопления требуемые графики изменения относительной температуры воды в подающем (T01-tiопт)/(01 -ti) обратном (T2-tiопт)/(2 -ti) трубопроводах и их разности (T01-T2)/(01 -2), обозначаемые далее критерием , и определенные исходя из обеспечения одинакового изменения теплоотдачи первых и последних по ходу

воды в стояке отопительных приборов. При этом в системах отопления расход циркулирующего теплоносителя должен изменяться (количественно-качественное регулирование) в соответствии с графиками, приведенными на рис. 5, Графики построены по следующим формулам для различных m:

где G0, G0max расход циркулирующего теплоносителя соответственно при текущей наружной температуре и расчетной для проектирования отопления.

При регулировании подачи теплоты в системах отопления центральных тепловых пунктов (ЦТП) температурные графики определяются по тем же зависимостям, как и для систем отопления отдельных зданий, подставляя иное значение расчетной температуры. Например, для ЦТП с независимым присоединением квартальных

сетей отопления t01=120 °С, а для ЦТП с зави­симым присоединениемt01 =150 °С.

Если вентиляционная нагрузка потребителей, подключенных к ЦТП, не превышает 15 % отопи­тельной, более оптимальным в ЦТП остается регулирование по разности температур воды в подающем и обратном трубопроводах (при раз­мещении корректирующих насосов на перемыч­ке устанавливают дополнительный регулятор для стабилизации расхода воды в квартальных се­тях). При этом, соблюдая принцип ограничения максимального расхода сетевой воды на вводе теплового пункта, для компенсации недогрева зданий в часы прохождения максимального во-доразбора график температур, задаваемый ре­гулятору, повышается на 3 °С против отопитель­ного. Тогда в часы максимального водоразбора график все равно не будет выдерживаться, но за счет превышения его в остальные часы в це­лом за сутки здание получит норму расхода теп­лоты. Примерные графики регулирования пода­чи теплоты для условий расчетной наружной тем­пературы минус 25 °С приведены на рис. 6.

При регулировании подачи теплоты на отоп­ление в ЦТП, когда постоянство расхода тепло­носителя не обеспечивается (отсутствует коррек­тирующий насос или при установке корректиру­ющего насоса на перемычке отсутствует регулятор стабилизации расхода воды) и системы ото­пления подсоединены к квартальным сетям че­рез элеваторные узлы, следует поддерживать график температур воды в обратном трубопро­воде. При этом значение параметра (tT2-tiопт)/(t2 -ti) следует определять исходя из соответ­ствия изменения теплоотдачи в последних по ходу воды стояках отопительных приборов, т.е. на основе зависимостей, приведенных на рис. 3, и формулы (4).

Если вентиляционная нагрузка потребителей, подключенных к ЦТП, превышает 15 % отопи­тельной (т.е. создается нестабильность измене­ния температуры обратной воды, поступающей в ЦТП, и из-за малой инерционности калорифе­ров не допускается снижение температуры теп­лоносителя, поступающего к ним), подачу теп­лоты в квартальные сети следует регулировать поддержанием температурного графика в пода­ющем трубопроводе без повышения его из-за ограничения расхода сетевой воды. Последнее выполняется в этом случае исходя из максималь­ного часового расхода теплоты на горячее во­доснабжение и путем воздействия на клапан, из­меняющий расход теплоносителя на водоподогреватель горячего водоснабжения, а не отопле­ния, что имеет место при меньшей вентиляционной нагрузке.

1—3—Dt = 150...70°С соответственно наветренная ориентация фасада здания, заветренная и с ограничением максималь­ного расхода воды, 4—6 Dt= 120...70°С, тоже; 7—Dt= 105. .70 °С— заветренная ориентация, 8— Dt= 95.. .70 °С—тоже

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Q0max — максимальный тепловой поток на отопление при t0, Вт.

Q¢0 — тепловой поток на отопление в точ­ке излома графика температуры воды при температуре наружного воздуха tн, Вт.

Qvmax — максимальный тепловой поток на вентиляцию при t0 или при tHB, Вт.

Qhmax— максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение в сутки на­ибольшего водопотребления за период со среднесуточной темпе­ратурой наружного воздуха 8 °С и менее (отопительный период), Вт.

Qhm — средний тепловой поток на горячее водоснабжение в средние сутки за неделю в отопительный период.

QSP0 — расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателя систем отопления и вентиляции (при общих тепловых сетях), Вт.

QSPh — расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателя для сис­тем горячего водоснабжения, Вт.

Qht — тепловые потери трубопроводами от ЦТП и в системах горячего водоснаб­жения зданий и сооружений, Вт.

G0max — максимальный расход воды, цирку­лирующей в системе отопления при t0, кг/ч.

Ghmax, Ghm — соответственно максимальный и средний за отопительный период расходы воды в системе горячего водоснабжения, кг/ч.

Gd — Расчетный расход воды из тепло­вой сети на тепловой пункт, кг/ч.

Gvmax — максимальный расход воды из теп­ловой сети на вентиляцию, кг/ч.

Gdh, Gdo — Расчетный расход сетевой (грею­щей) воды соответственно на горя­щее водоснабжение и отопление кг/ч.

GSPd— расчетный расход сетевой (грею­щей) воды через водоподогреватель, кг/ч.

gh— максимальный расчетный секунд­ный расход воды на горячее водо­снабжение, л/с.

F - поверхность нагрева водоподогревателя, м2.              

t0- расчетная температура наружного воздуха для проектирования ото­пления, °С.

t¢н — температура наружного воздуха в точ­ке излома графика температур, °С.

THV— расчетная температура наружного воздуха для проектирования венти­ляции по параметру А, °С.

tc — температура холодной (водопро­водной) воды в отопительный пе­риод (при отсутствии данных при­нимается 5 °С).

th- температура воды, поступающей в систему горячего водоснабжения потребителей на выходе из водоподогревателя при одноступенча­той схеме включения водоподогревателей или после II ступени водо­подогревателя при двухступенчатой схеме, °С.

tгрср —средняя температура греющей воды между температурой на вхо­де tгрвх и на выходеtгрвых, из водопо­догревателя, °С.

tнср— то же, нагреваемой воды между температурой на входе tнвх и на вы­ходе tнвых из водоподогревателя, °С.

ts — температура насыщенного пара, °С.

thI — температура нагреваемой воды после ? ступени водоподогревате­ля при двухступенчатой схеме при­соединения водоподогревавателей, °С.

Dtср — температурный напор или расчет­ная разность температур между греющей и нагреваемой средой (среднелогарифмическая), °С.

Dt,; Dtм— соответственно большая и меньшая разности температур между грею­щей и нагреваемой водой на входе или на выходе из водоподогрева­теля, °С.

 ti— средняя расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, °С.

t1— температура cетевой (греющей) воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной тем­пературе наружного воздуха t3, °С.

t01 — то же, в подающем трубопроводе системы отопления, °С.

t2 — то же, в обратном трубопроводе тепловой сети и после системы отопления зданий, °С.

 t¢2—то же, в обратном трубопроводе тепловой сети и после систем ото­пления зданий, °С.

t¢3 — то же, после водоподогревателя го­рячего водоснабжения, подключен­ного к тепловой сети по одноступен­чатой схеме, рекомендуется прини­мать t¢3 = 30 °С.

r — плотность воды при средней тем­пературеtср, кг/м3, ориентировоч­но принимается равной 1000 кг/м3.

к — коэффициент теплопередачи, ВТ/ /м2 .°С).

а1 — коэффициент теплоотдачи от грею­щей воды к стенке трубки, Вт/(м2 . °С).

а2 — то же, от стенки трубки к нагревае­мой воде, Вт/(м2 . °С).

ап — коэффициент теплоотдачи от кон­денсирующегося пара к горизон­тальной стенке трубки, Вт/(м2 . °С).

lСТ — теплопроводность стенки трубки, Вт/ (м °С), принимается равной: для стали 58 Вт/(м °С), для латуни 105 Вт/(м °С).

lнак — то же, слоя накипи, Вт/(м . °С), при­нимается равной 2,3 Вт/ (м °С).

Wтр — скорость воды в трубках, м/с.

Wмтр   — скорость воды в межтрубном про­странстве, м/с.

fтр— площадь сечения всех трубок в од­ном ходу водоподогревателя, м2.

fмтр — площадь сечения межтрубного про­странства секционного водоподо­гревателя, м2.

dСТ — толщина стенки трубок, м.

dнак —толщина слоя накипи, м, принима­ется на основании эксплуатацион­ных данных для конкретного района с учетом качества воды, при отсут­ствии данных допускается прини­мать равной 0,0005 м.

DВН— внутренний диаметр корпуса водо­подогревателя, м.

dВН — внутренний диаметр трубок, м.

dНАР   — наружный диаметр трубок, м.

dэкв— эквивалентный диаметр межтруб­ного пространства, м. y — коэффициент эффективности, теп­лообмена.

b — коэффициент, учитывающий за­грязнение поверхности труб при определении коэффициента тепло­передачи в водоподогревателях.

j — коэффициент, учитывающий накипеобразование на трубках водоподогревателей при определении по­терь давления в водоподогревате­лях.

Реализованные котельные Оборудование Сервисное обслуживание Партнеры
+7 (495) 740-6880
Отправить сообщение
Подробное заполнение форм, позволит нашим менеджерам наиболе точно ответить на Ваш запрос.
отправить
Бесплатный звонок
Введите в поле Ваш телефон с кодом и наш менеджер перезвонить в кротчайшие сроки .
отправить